- Законы
- Кодексы
- Форум
Технические условия размещения и крепления грузов в вагонах и контейнерах
пр пр р
n (h cos альфа cos бета + l sin альфа)
р р пр пр
- в поперечном направлении (рис. 34 настоящей главы):
Рис. 34. Углы наклона растяжки для крепления от опрокидывания груза в поперечном направлении (не приводится)
п п п о
n[F (h - h ) + W (h - h )] - Q b
о п цт у n нп у гр п
R = -------------------------------------------, тс, (29)
п пр р
n (h cos альфа cos бета + b sin альфа)
р p п п
где: альфа - угол наклона растяжки к полу вагона;
бета , бета - углы между проекцией растяжки на
пр п
горизонтальную плоскость и соответственно продольной, поперечной
осями вагона;
пр п
n , n - число растяжек, работающих в одном направлении;
р р
l , b - расстояния от точки закрепления растяжки на грузе до
пр п
вертикальных плоскостей, проходящих через ребро опрокидывания
соответственно в продольном, поперечном направлениях, мм;
h - высота точки закрепления растяжки на грузе относительно
р
уровня пола вагона (подкладок), мм;
n - коэффициент запаса, величина которого принимается:
n = 1,0 при ню (ню ) = 1,0 - 1,25; n = 1,25 при ню (ню ) <
пр п п пр
1,0.
10.5. Выбор и расчет элементов крепления.
10.5.1. В зависимости от конфигурации, параметров груза, характера возможных его перемещений и других факторов крепление груза осуществляется растяжками, обвязками, упорными и распорными брусками, ложементами и другими средствами крепления (таблица 19 настоящей главы).
Таблица 19
Рекомендации по выбору элементов средств крепления различных грузов
----------------+--------------------------+---------------------- ¦ Грузы ¦ Возможные перемещения ¦ Рекомендуемые ¦ ¦ ¦ груза ¦ элементы и средства ¦ ¦ ¦ ¦ крепления ¦ +---------------+--------------------------+---------------------+ ¦Штучные с ¦Поступательные продольные ¦Упорные, распорные ¦ ¦плоскими ¦и поперечные перемещения ¦бруски; растяжки, ¦ ¦опорами ¦ ¦обвязки ¦ ¦ +--------------------------+---------------------+ ¦ ¦Опрокидывание продольное, ¦Растяжки, обвязки; ¦ ¦ ¦поперечное ¦упорные бруски; ¦ ¦ ¦ ¦кассеты, каркасы, ¦ ¦ ¦ ¦пирамиды и др. ¦ +---------------+--------------------------+---------------------+ ¦С плоскими ¦Покупательные продольные и¦Упорные, распорные ¦ ¦опорами, ¦поперечные перемещения ¦бруски; увязки, ¦ ¦размещаемые ¦всего штабеля или ¦растяжки, обвязки; ¦ ¦штабелями ¦отдельных единиц ¦щиты ограждения; ¦ ¦ ¦ ¦стойки; кассеты ¦ +---------------+--------------------------+---------------------+ ¦Длинномерные ¦Продольные и поперечные ¦Растяжки, обвязки; ¦ ¦ ¦поступательные перемещения¦турникетные опоры, ¦ ¦ ¦ ¦стойки ¦ ¦ +--------------------------+---------------------+ ¦ ¦Поперечное опрокидывание ¦Обвязки, растяжки; ¦ ¦ ¦ ¦подкосы, упорные ¦ ¦ ¦ ¦бруски; ложементы ¦ +---------------+--------------------------+---------------------+ ¦Цилиндрической ¦Продольное (поперечное) ¦Упорные, распорные ¦ ¦формы, ¦поступательное перемещение¦бруски; растяжки, ¦ ¦размещаемые на ¦ ¦обвязки ¦ ¦образующую +--------------------------+---------------------+ ¦ ¦Перекатывание поперек ¦Упорные бруски, ¦ ¦ ¦(вдоль) вагона ¦ложементы; обвязки, ¦ ¦ ¦ ¦растяжки ¦ +---------------+--------------------------+---------------------+ ¦На колесном ¦Перекатывание вдоль ¦Упорные бруски; ¦ ¦ходу ¦(поперек) вагона ¦растяжки; ¦ ¦ ¦ ¦многооборотные ¦ ¦ ¦ ¦колесные упоры ¦ ¦ ¦ ¦(башмаки) ¦ ¦ +--------------------------+---------------------+ ¦ ¦Продольное, поперечное ¦Упорные, распорные ¦ ¦ ¦поступательное перемещение¦бруски; растяжки ¦ ----------------+--------------------------+----------------------
10.5.2. Продольное дельтаF и поперечное дельтаF усилия,
пр п
которые должны воспринимать средства крепления, определяют по
формулам:
пр
дельтаF = дельтаF - F , тс; (30)
пр пр тр
п
дельтаF = n(F + W ) - F , тс, (31)
п п п тр
где: n - коэффициент, значения которого принимаются:
n = 1,0 при разработке СТУ и МТУ;
n = 1,25 при разработке НТУ;
W - рассчитывается по формуле (10) настоящей главы;
n
пр п
F и F - в соответствии с пунктом 10.3 настоящей главы.
тр тр
Эти усилия могут восприниматься как одним, так и несколькими видами крепления:
р б об
дельтаF = дельтаF + дельтаF + дельтаF , (32)
пр пр пр пр
р б об
дельтаF = дельтаF + дельтаF + дельтаF , (33)
п п п п
р р б б об
где дельтаF , дельтаF , дельтаF , дельтаF , дельтаF ,
пр n пр n пр
об
дельтаF - части продольного или поперечного усилия,
n
воспринимаемые соответственно растяжками, брусками, обвязками и
др.
Для крепления грузов от продольного смещения предпочтительно применять средства крепления одного типа.
10.5.3. При закреплении груза растяжками (рис. 35 настоящей главы) величину возникающих в растяжках усилий (с учетом увеличения сил трения от вертикальных составляющих) определяют по формулам:
Рис. 35. Расчетная схема продольных и поперечных усилий в растяжке (не приводится)
- от сил, действующих в продольном направлении:
дельтаF
пр пр
R = ------------------------------------------------, тс; (34)
р пр
SUM(n (мю sin альфа + cos альфа cos бета )
рi i i прi
- от сил, действующих в поперечном направлении:
дельтаF
п п
R = ------------------------------------------------, тс; (35)
р п
SUM(n (мю sin альфа + cos альфа cos бета )
рi i i пi
пр n
где: R , R , - усилия в растяжке;
р р
пр n
n , n - количество растяжек, работающих одновременно в
рi рi
одном направлении и расположенных под одинаковыми углами альфа ,
i
бета , бета ;
прi пi
альфа - угол наклона i-той растяжки к полу вагона;
i
бета , бета - углы между проекцией i-той растяжки на пол
прi пi
вагона и соответственно продольной, поперечной плоскостями
симметрии вагона;
мю - коэффициент трения между контактирующими поверхностями
груза и вагона (подкладок).
В случае, когда растяжки используются для закрепления груза
одновременно от смещения и опрокидывания, растяжки должны
пр о п о
рассчитываться по суммарным усилиям (R + R ) и (R + R ).
р пр р п
Количество нитей в растяжке или ее сечение определяется по
пр о п о
большему усилию (R + R ) или (R + R ) в соответствии с
р пр р п
таблицами 20 и 21 настоящей главы.
Таблица 20
Допускаемые растягивающие нагрузки на проволочные элементы крепления в зависимости от диаметра проволоки и числа нитей (кгс)
-------+---------------------------------------------------------- ¦Число ¦ Диаметр проволоки, мм ¦ ¦нитей +----+-----T-----+-----T-----+-----T-----+----T-----+-----+ ¦в рас-¦4,0 ¦ 4,5 ¦ 5,0 ¦ 5,5 ¦ 6,0 ¦ 6,3 ¦ 6,5 ¦7,0 ¦ 7,5 ¦ 8,0 ¦ ¦тяжке ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(об- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦вязке)¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------+----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----+-----+-----+ ¦ 2 ¦ 270¦ 350¦ 430¦ 530¦ 620¦ 680¦ 730¦ 850¦ 970¦ 1100¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦ 440¦ 560¦ 680¦ 840¦ 980¦ 1080¦ 1150¦1350¦ 1550¦ 1750¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 3 ¦ 405¦ 525¦ 645¦ 795¦ 930¦ 1020¦ 1095¦1275¦ 1455¦ 1650¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦ 660¦ 840¦ 1020¦ 1260¦ 1460¦ 1620¦ 1725¦2025¦ 2325¦ 2625¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 4 ¦ 540¦ 700¦ 860¦ 1060¦ 1240¦ 1360¦ 1460¦1700¦ 1940¦ 2200¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦ 880¦ 1120¦ 1360¦ 1680¦ 1960¦ 2160¦ 2300¦2700¦ 3100¦ 3500¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 5 ¦ 675¦ 875¦ 1075¦ 1325¦ 1550¦ 1700¦ 1825¦2125¦ 2425¦ 2750¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦1100¦ 1400¦ 1700¦ 2100¦ 2450¦ 2700¦ 2875¦3375¦ 3875¦ 4375¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 6 ¦ 810¦ 1050¦ 1290¦ 1590¦ 1860¦ 2040¦ 2190¦2550¦ 2910¦ 3300¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦1320¦ 1680¦ 2040¦ 2520¦ 2940¦ 3240¦ 3450¦4050¦ 4650¦ 5250¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 7 ¦ 945¦ 1225¦ 1505¦ 1855¦ 2170¦ 2480¦ 2555¦2975¦ 3395¦ 3850¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦1540¦ 1960¦ 2380¦ 2940¦ 3430¦ 3780¦ 4025¦4725¦ 5425¦ 6125¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 8 ¦1080¦ 1400¦ 1720¦ 2120¦ 2480¦ 2720¦ 2920¦3400¦ 3880¦ 4400¦ ¦ ¦----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦-----¦----¦-----¦-----¦ ¦ ¦1760¦ 2240¦ 2720¦ 3360¦ 3920¦ 4320¦ 4600¦5400¦ 6200¦ 7000¦ -------+----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+----+-----+------
Примечание. В числителе приведены значения для способов крепления по НТУ, в знаменателе - для способов крепления по настоящим ТУ и МТУ.
В случае, когда для крепления груза в каком-либо направлении используются проволочные растяжки, отличающиеся по длине более чем в два раза, расчет параметров растяжек следует производить по уточненной методике (приложение N 8 к настоящей главе).
10.5.4. Площадь сечения растяжек и обвязок, за исключением проволочных, определяют по формуле:
R
S = --------, см2, (36)
[сигма]
где: R - нагрузка на растяжку, обвязку, кгс;
[сигма] - допускаемое напряжение при растяжении, значение которого принимают в зависимости от марки стали по таблице 21 настоящей главы.
Таблица 21
Допускаемые напряжения стальных элементов крепления по видам деформации
--------------------+-------------------------------+------------- ¦ Виды деформации ¦ Марш стали (ГОСТ 380-71, ¦Допускаемые ¦ ¦ ¦ ГОСТ 1050-74, ГОСТ 6713-75) ¦напряжения, ¦ ¦ ¦ ¦ кгс/см2 ¦ +-------------------+-------------------------------+------------+ ¦Растяжение ¦ Ст. 3 и сталь 20 ¦ 1650 ¦ ¦ +-------------------------------+------------+ ¦ ¦ Сталь 30 ¦ 1850 ¦ +-------------------+-------------------------------+------------+ ¦Изгиб ¦ Ст. 3 и сталь 20 ¦ 1650 ¦ ¦ +-------------------------------+------------+ ¦ ¦ Ст. 5 и сталь 30 ¦ 1850 ¦ +-------------------+-------------------------------+------------+ ¦Срез ¦ Ст. 3 и сталь 20 ¦ 1200 ¦ +-------------------+-------------------------------+------------+ ¦Смятие ¦ Ст. 3 и сталь 20 ¦ 2500 ¦ +-------------------+-------------------------------+------------+ ¦Растяжение для ¦ Ст. 3 и сталь 20 ¦ 1400 ¦ ¦болтов ¦ ¦ ¦ --------------------+-------------------------------+-------------
10.5.5. При закреплении груза (за исключением грузов цилиндрической формы) от смещения деревянными брусками количество гвоздей для крепления каждого бруска к полу вагона определяют по формулам:
- от продольного смещения:
дельтаF
пр
n = -----------; (37)
гв пp
n R
б гв
- от поперечного смещения:
дельтаF
п
n = ----------, (38)
гв п
n R
б гв
пр п
где: n , n - количество упорных брусков, одновременно
б б
работающих в одном направлении;
R - допускаемое усилие на один гвоздь, кгс (принимается по
гв
таблице 22 настоящей главы).
Таблица 22
Допускаемые усилия на гвозди
-------------------+------------------+--------------------------- ¦Диаметр гвоздя, мм¦ Длина гвоздя, мм ¦ Допускаемое усилие, кгс ¦ +------------------+------------------+--------------------------+ ¦ 5,0 ¦ 120 - 150 ¦ 75 ¦ +------------------+------------------+--------------------------+ ¦ 6,0 ¦ 150 - 200 ¦ 108 ¦ +------------------+------------------+--------------------------+ ¦ 8,0 ¦ 250 ¦ 192 ¦ -------------------+------------------+---------------------------
10.5.6. При закреплении груза от продольного и поперечного смещения обвязками усилие в одной обвязке определяют по формулам:
- от продольного смещения:
дельтаF пр пр R = -------------------, тс; (39) об 2n мю sin альфа
об
- от поперечного смещения:
дельтаF
п п
R = -------------------, тс; (40)
об 2n мю sin альфа
об
где n - количество обвязок.
об
10.5.7. При закреплении груза цилиндрической формы и грузов на колесном ходу от перекатывания только упорными брусками (рис. 36 настоящей главы) необходимая высота упорных брусков определяется по формулам:
- от перекатывания вдоль вагона:
пр D 1
h = ---(1 - ---------------------), мм; (41)
у 2 /---------------
/ 2
\/ 1 + (1,25 a )
пр
- от перекатывания поперек вагона:
п D 1
h = ---(1 - ------------------), мм; (42)
у 2 /-------------
/ 2
\/ 1 + эпсилон
а + W/Q
п гр
эпсилон = ------------, (43)
0,8 - a
в
где: D - диаметр круга катания груза, мм;
1,25 - коэффициент запаса устойчивости при перекатывании
груза.
Рис. 36. Крепление груза от перекатывания упорными брусками (не приводится)
Число гвоздей для крепления одного упорного бруска определяют по формулам:
- от перекатывания вдоль вагона:
F (1 - мю tg альфа)1000
пр пр 1
n = ------------------------, шт.; (44)
гв пр
n R
б гв
- от перекатывания поперек вагона:
(F + W )(1 - мю tg альфа)1000
п п п 1
n = ------------------------------, шт.; (45)
гв п
n R
б гв
где мю - коэффициент трения скольжения между упорным бруском
1
и опорной поверхностью (полом вагона или подкладкой), к которой он
прикреплен.
пр п
Округление значений n и n производят до ближайшего целого
гв гв
большего числа.
10.5.8. В случае, когда крепление цилиндрического груза от перекатывания только упорными брусками невозможно либо нецелесообразно по технологическим причинам, допускается наряду с брусками применение обвязок или растяжек (рис. 37 настоящей главы).
В этом случае высота упорных брусков должна составлять:
- для крепления от перекатывания в продольном направлении - не менее 0,1 D;
- для крепления от перекатывания в поперечном направлении - не менее 0,05 D.
Число гвоздей для закрепления одного упорного бруска определяют по формулам (44) и (45) настоящей главы.
Рис. 37. Крепление цилиндрического груза от перекатывания упорными брусками и проволочными обвязками (не приводится)
Усилие в обвязке (растяжке) определяют по формулам:
- для крепления в продольном направлении:
п о
1,25F (D/2 - h ) - Q b
об пр у гр п
R = ---------------------------, тс; (46)
пр п
n b
об пер
- для крепления в поперечном направлении:
п п п о
1,25[F (D/2 - h ) + W (h - h )] - Q b
об п у п нп у гр п
R = ------------------------------------------, тс (47)
п п
n b
об пер
пр п
где: n , n - число обвязок;
об об
D - диаметр круга катания груза, мм.
10.5.9. Расчет на изгиб, сжатие и смятие деревянных элементов крепления производят по формулам:
- напряжения изгиба:
M
сигма = ---, кгс/см2; (48)
и W
- напряжения смятия:
F
сигма = ---, кгс/см2; (49)
с S
о
где: М - изгибающий момент, кгс/см2;
2
W = bh /6 - момент сопротивления изгибу бруска прямоугольного
сечения, см3;
b - ширина бруска, см;
h - высота бруска, см;
F - нагрузка сжатия (смятия), действующая на деталь крепления,
кгс;
S - суммарная площадь деталей, см2, на которую действует
о
нагрузка F. Нагрузка F определяется для упорных и распорных
брусков по формулам (30) и (31) настоящей главы, а для подкладок и
прокладок - по формуле:
F = (Q + F + 2nR sin альфа), (50)
гр в пр
где n - количество обвязок или пар растяжек, удерживающих груз от смещения и перекатывания и одновременно работающих в одном направлении.
Напряжения изгиба и смятия, рассчитанные по формулам (48) и (49) настоящей главы, не должны превышать допускаемых напряжений для ели, сосны (за исключением указанных в таблице 24 настоящей главы), которые приведены в таблице 23 настоящей главы.
При использовании древесины пород, отличающихся от указанных в таблице 23 настоящей главы, допускаемые значения напряжений, приведенные в данной таблице, необходимо умножить на соответствующий поправочный коэффициент (таблица 24 настоящей главы).
10.6. Допускаемые нагрузки на элементы конструкции вагонов, используемые для крепления грузов.
10.6.1. Максимальные допускаемые нагрузки на детали и узлы платформ, используемые для крепления грузов, приведены в таблице 25 настоящей главы.
10.6.2. При креплении грузов на платформах распорными брусками, передающими нагрузки на борта платформы, расположение брусков должно соответствовать схемам, приведенным на рисунке 38 настоящей главы. Количество брусков должно быть: установленных напротив стоечных скоб - не более двух, напротив клиновых запоров - не более трех на каждую секцию борта. Высота брусков должна составлять от 50 до 100 мм включительно. Максимальные допускаемые нагрузки на борта платформ приведены в таблице 26 настоящей главы. При подкреплении секций боковых бортов двумя стойками, верхние концы которых увязаны с противоположных сторон проволокой диаметром не менее чем 6 мм в четыре нити, допускаемая нагрузка на борта может быть увеличена в два раза по сравнению с нагрузкой, указанной в таблице 26 настоящей главы.
Таблица 23
Максимальные допускаемые напряжения для ели, сосны
-------------------------------------+---------------------------- ¦ Вид нагружения ¦ Допускаемые значения ¦ ¦ ¦ напряжений, кгс/см2 ¦ ¦ +--------------+------------+ ¦ ¦съемные детали¦ детали ¦ ¦ ¦ крепления ¦ вагонов ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Изгиб ¦ 120 ¦ 85 ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Растяжение вдоль волокон ¦ 85 ¦ 60 ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Сжатие и смятие вдоль волокон ¦ 120 ¦ 85 ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Сжатие и смятие поперек волокон ¦ 18 ¦ 12 ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Смятие поперек волокон местное (на ¦ 30 ¦ 20 ¦ ¦участке поверхности детали) на ¦ ¦ ¦ ¦расстоянии не менее 100 мм от торца ¦ ¦ ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Смятие местное под шайбами поперек ¦ 40 ¦ - ¦ ¦волокон ¦ ¦ ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Срез поперек волокон ¦ 55 ¦ 40 ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Скалывание в лобовых врубках: ¦ ¦ ¦ ¦ вдоль волокон ¦ 12 ¦ - ¦ ¦ поперек волокон ¦ 6 ¦ - ¦ +------------------------------------+--------------+------------+ ¦Скалывание вдоль волокон в щековых ¦ ¦ ¦ ¦врубках в сопряжениях деталей под ¦ ¦ ¦ ¦углом: ¦ ¦ ¦ ¦ менее 30° ¦ 6 ¦ - ¦ ¦ 30° и более ¦ 4 ¦ - ¦ -------------------------------------+--------------+-------------
Примечания:
1. Сжимающие нагрузки на элементы крепления должны быть приложены под углом не менее 60° к поверхности.
2. В лобовых врубках длина скалывания должна быть не более двух полных толщин вставляемой детали или десяти глубин врубки.
3. В щековых врубках длина скалывания должна быть не более пяти полных толщин детали.
Таблица 24
Поправочные коэффициенты для различных пород древесины
-------------------------+---------------------------------------- ¦ Порода древесины ¦ Поправочный коэффициент для видов ¦ ¦ ¦ нагрузки ¦ ¦ +--------------+------------+-----------+ ¦ ¦ растяжение, ¦ сжатие и ¦скалывание ¦ ¦ ¦изгиб, сжатие,¦ смятие ¦ ¦ ¦ ¦ смятие вдоль ¦ поперек ¦ ¦ ¦ ¦ волокон ¦ волокон ¦ ¦ +------------------------+--------------+------------+-----------+ ¦Лиственница ¦ 1,2 ¦ 1,2 ¦ 1,0 ¦ +------------------------+--------------+------------+-----------+ ¦Сосна якутская, пихта ¦ 0,9 ¦ 0,9 ¦ 0,9 ¦ ¦кавказская, кедр ¦ ¦ ¦ ¦ +------------------------+--------------+------------+-----------+ ¦Сосна и ель Кольского ¦ 0,8 ¦ 0,8 ¦ 0,8 ¦
¦полуострова, пихта ¦ ¦ ¦ ¦ +------------------------+--------------+------------+-----------+ ¦Дуб, ясень, граб, клен, ¦ 1,3 ¦ 2,0 ¦ 1,6 ¦ ¦акация белая ¦ ¦ ¦ ¦ +------------------------+--------------+------------+-----------+ ¦Береза, бук, ясень ¦ 1,1 ¦ 1,6 ¦ 1,3 ¦ ¦дальневосточный ¦ ¦ ¦ ¦ -------------------------+--------------+------------+------------
Таблица 25
Максимальные допускаемые нагрузки на детали и узлы платформ
----------------------------------------------------+------------- ¦ Детали и узлы платформ ¦Допускаемые ¦ ¦ ¦нагрузки, тс¦ +---------------------------------------------------+------------+ ¦Стоечная скоба: ¦ ¦ ¦ - приклепанная ¦ 2,5 ¦ ¦ - приварная литая ¦ 5,0 ¦ +---------------------------------------------------+------------+ ¦Опорный кронштейн с торца платформы при передаче ¦ ¦ ¦нагрузки от растяжки под углом: ¦ ¦ ¦ - литой: ¦ ¦ ¦ 90° ¦ 6,5 ¦ ¦ 45° ¦ 9,1 ¦ ¦ - сварной: ¦ ¦ ¦ 90° ¦ 10,0 ¦ ¦ 45° ¦ 14,2 ¦ +---------------------------------------------------+------------+ ¦Увязочное устройство внутри платформы ¦ 7,5 ¦ ----------------------------------------------------+-------------
Рис. 38. Схемы нагружения бортов платформ (не приводится)
Таблица 26
Максимальные допускаемые нагрузки на борта платформ
------------+----------------------------------------------------- ¦Конструкция¦ Допускаемая нагрузка, тс ¦ ¦ бортов +--------+-------------------------------------------+ ¦ платформы ¦равно- ¦ от одного бруска высотой 50...100 мм, ¦ ¦ ¦мерно ¦ установленного напротив ¦ ¦ ¦распре- +---------+---------------------------------+ ¦ ¦деленная¦клинового¦ стоечной скобы борта ¦ ¦ ¦по длине¦запора +-----------+---------+-----------+ ¦ ¦секции ¦секции ¦не подкреп-¦подкреп- ¦подкреплен-¦ ¦ ¦борта, ¦борта, не¦ленной ¦ленной ¦ной метал- ¦ ¦ ¦не под- ¦подкреп- ¦стойками ¦деревян- ¦лическими ¦ ¦ ¦креплен-¦ленного ¦(рис. 38б ¦ными ¦стойками ¦ ¦ ¦ного ¦стойками ¦настоящей ¦стойками ¦(рис. 38в ¦ ¦ ¦стойками¦(рис. 38б¦главы) ¦(рис. 38в¦настоящей ¦ ¦ ¦(рис. ¦настоящей¦ ¦настоящей¦главы) ¦ ¦ ¦38а ¦главы) ¦ ¦главы) ¦ ¦ ¦ ¦настоя- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦щей ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦главы) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+--------+---------+-----------+---------+-----------+ ¦Боковой с ¦ 4,0 ¦ 1,5 ¦ 2,0 ¦ 3,0 ¦ 4,0 ¦ ¦продольными¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦гофрами и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦клиновыми ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦запорами ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+--------+---------+-----------+---------+-----------+ ¦Торцовый с ¦ 2,0 ¦ - ¦ 1,0 ¦ 2,5 ¦ 3,5 ¦ ¦клиновыми ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦запорами ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+--------+---------+-----------+---------+-----------+ ¦Боковой с ¦ 1,0 ¦ - ¦ 0,5 ¦ 0,75 ¦ 1,75 ¦ ¦вертикаль- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ными гоф- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рами и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦закидками ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(постройки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦до 1964 г.)¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+--------+---------+-----------+---------+-----------+ ¦Торцовый с ¦ 2,0 ¦ - ¦ 1,0 ¦ 2,15 ¦ 3,0 ¦ ¦закидками ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(постройки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦до 1964 г.)¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ------------+--------+---------+-----------+---------+------------
10.6.3. Максимальные допускаемые нагрузки на элементы кузова и увязочные устройства полувагонов приведены в таблицах 27 и 28 настоящей главы.
Таблица 27
Максимальные допускаемые нагрузки на элементы кузова полувагонов
-----------------------------------+------------------------------ ¦ Вид нагрузки на элемент вагона ¦ Величина нагрузки для ¦ ¦ ¦ полувагонов постройки, тс ¦ ¦ +-------------+---------------+ ¦ ¦до 1974 года ¦после 1974 года¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦1. Торцовые двери. ¦ ¦ ¦ ¦ Равномерно распределенная по ¦ ¦ ¦ ¦ всей ширине кузова до высоты от ¦ ¦ ¦ ¦ уровня пола (суммарная): ¦ ¦ ¦ ¦ - 650 мм ¦ - ¦ 44,7 ¦ ¦ - 1200 мм ¦ - ¦ 29,9 ¦ ¦ - по всей высоте ¦ - ¦ 14,2 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦2. Торцовая стена. ¦ ¦ ¦ ¦ Равномерно распределенная по ¦ ¦ ¦ ¦ всей ширине кузова до высоты от ¦ ¦ ¦ ¦ уровня пола (суммарная): ¦ ¦ ¦ ¦ - 650 мм ¦ - ¦ 57,8 ¦ ¦ - 1200 мм ¦ - ¦ 43,9 ¦ ¦ - по всей высоте ¦ - ¦ 40 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦3. Торцовый порожек. ¦ ¦ ¦ ¦ Распределенная по всей ширине ¦ 41,8 ¦ 43,7 ¦ ¦ кузова ¦ ¦ ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦4. Угловая стойка. ¦ ¦ ¦ ¦ Сосредоточенное продольное ¦ ¦ ¦ ¦ усилие на высоте от уровня пола: ¦ ¦ ¦ ¦ - до 100 мм ¦ 22 ¦ 23 ¦ ¦ - 650 мм ¦ 18,2 ¦ 18,9 ¦ ¦ - 1200 мм ¦ - ¦ 9,5 ¦ ¦ - на уровне верхней обвязки ¦ 16,5 ¦ 17,2 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦5. Сосредоточенные поперечные ¦ ¦ ¦ ¦усилия распора: ¦ ¦ ¦ ¦ а) только на угловые стойки (на ¦ ¦ ¦ ¦ каждую) на высоте от уровня ¦ ¦ ¦ ¦ пола: ¦ ¦ ¦ ¦ - 150 мм ¦ - ¦ 63,5 ¦ ¦ - 1200 мм ¦ - ¦ 7,9 ¦ ¦ - на уровне верхней обвязки ¦ - ¦ 4,6 ¦ ¦ б) на каждую промежуточную ¦ ¦ ¦ ¦ боковую стойку при ¦ ¦ ¦ ¦ одновременном нагружении на ¦ ¦ ¦ ¦ высоте от уровня пола: ¦ ¦ ¦ ¦ - 150 мм ¦ - ¦ 16,2 ¦ ¦ - 1200 мм ¦ - ¦ 2,0 ¦ ¦ - на уровне верхней обвязки ¦ - ¦ 1,2 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦6. Изгибающий момент в основании ¦ ¦ ¦ ¦стоек кузова от воздействия ¦ ¦ ¦ ¦поперечных нагрузок, тс/м: ¦ ¦ ¦ ¦ - угловые стойки ¦ - ¦ 9,5 ¦ ¦ - шкворневые стойки ¦ - ¦ 2,4 ¦ ¦ - промежуточные стойки ¦ - ¦ 2,4 ¦ -----------------------------------+-------------+----------------
Таблица 28
Допускаемые нагрузки на увязочные устройства полувагонов
-----------------------------------+------------------------------ ¦ Увязочное устройство ¦ Величина нагрузки для ¦ ¦ (рис. 6 настоящей главы) ¦ полувагонов постройки, тс ¦ ¦ +-------------+---------------+ ¦ ¦до 1974 года ¦после 1974 года¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦Верхнее (наружное, внутреннее) ¦ 1,5 ¦ 2,5 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦Среднее ¦ 2,5 ¦ 3,0 ¦ +----------------------------------+-------------+---------------+ ¦Нижнее (наружное, внутреннее) ¦ 5,0 ¦ 7,0 ¦ -----------------------------------+-------------+----------------
Примечание. Одновременная нагрузка на верхнее и среднее устройства одной стойки не допускается.
10.6.4. Допускаемые напряжения в сварном шве, выполненном ручной электросваркой с применением электродов Э42 и при автоматической сварке, принимают равными: при растяжении, сжатии и изгибе - 1550 кгс/см2, при срезе - 950 кгс/см2.
11. Особенности размещения и крепления длинномерных грузов в вагонах
К длинномерным относят грузы, которые при размещении на одном вагоне выходят за пределы одной или обеих концевых балок его рамы более чем на 400 мм.
11.1. Максимальная длина длинномерного груза, размещенного на
одном вагоне при условиях, что груз имеет по всей длине одинаковое
о
поперечное сечение и равномерно распределенную массу, его ЦТ
гр
расположен в поперечной плоскости симметрии вагона, определяется в
зависимости от массы груза по таблицам 29 и 30 настоящей главы.
Таблица 29
Максимальная допускаемая длина длинномерного груза на платформе
-----------+-------------+------------------------+--------------- ¦ Масса ¦Длина груза, ¦ Масса груза, т ¦ Длина груза, ¦ ¦ груза, т ¦ мм ¦ ¦ мм ¦ +----------+-------------+------------------------+--------------+ ¦ 20 ¦ 30 000 ¦ 45 ¦ 20 000 ¦ ¦ 25 ¦ 27 000 ¦ 50 ¦ 19 000 ¦ ¦ 30 ¦ 24 000 ¦ 55 ¦ 18 500 ¦ ¦ 35 ¦ 22 500 ¦ 60 ¦ 18 000 ¦ ¦ 40 ¦ 21 000 ¦ >= 65 ¦ 14 300 ¦ -----------+-------------+------------------------+---------------
Таблица 30
Максимальная допускаемая длина длинномерного груза в полувагоне
-----------+-------------+------------------------+--------------- ¦ Масса ¦Длина груза, ¦ Масса груза, т ¦ Длина груза, ¦ ¦ груза, т ¦ мм ¦ ¦ мм ¦ +----------+-------------+------------------------+--------------+ ¦ 20 ¦ 28 300 ¦ 45 ¦ 18 900 ¦ ¦ 25 ¦ 25 500 ¦ 50 ¦ 17 900 ¦ ¦ 30 ¦ 22 600 ¦ 55 ¦ 17 400 ¦ ¦ 35 ¦ 21 200 ¦ 60 ¦ 17 000 ¦ ¦ 40 ¦ 19 800 ¦ >= 65 ¦ 13 500 ¦ -----------+-------------+------------------------+---------------
11.2. Центр тяжести длинномерного груза, погруженного на сцеп из нескольких вагонов, должен располагаться на пересечении продольной и поперечной плоскостей симметрии сцепа.
11.3. Длинномерные грузы в зависимости от их длины и массы размещают с отпиранием на один или два вагона, с использованием в необходимых случаях платформ прикрытия. Платформы, используемые в качестве прикрытия, могут загружаться грузом, следующим в адрес получателя или на железнодорожную станцию назначения длинномерного груза.
11.4. Размещение длинномерных грузов на сцепе с опорой на один вагон производится без применения турникетов.
При выходе груза за пределы концевой балки рамы с одной стороны вагона более чем на 400 мм используется одна платформа прикрытия (рис. 39а настоящей главы).
При выходе груза за пределы концевых балок рам с обеих сторон вагона более чем на 400 мм используются две платформы прикрытия (рис. 39б настоящей главы).
Рис. 39 (не приводится)
В этом случае наименьшее расстояние между длинномерным грузом, закрепленным на грузонесущей платформе, и грузом, размещенным на платформе прикрытия, должно быть не менее 270 мм.
В случае размещения длинномерных грузов по схеме, приведенной на рисунке 40 настоящей главы, наименьшее расстояние между длинномерными грузами над платформой, используемой в качестве прикрытия для обоих грузов, должно быть не менее 490 мм.
Рис. 40 (не приводится)
11.5. Размещение длинномерных грузов на сцепе с опорой на два вагона производится как с применением турникетов, так и без них (рис. 41 - 45 настоящей главы). Необходимость использования платформ прикрытия определяется аналогично случаям, оговоренным в пункте 11.4 настоящей главы.
Рис. 41 (не приводится)
Турникет - это комплект опорно-крепежных устройств (турникетных опор), предназначенный для компенсации всех видов усилий, действующих на груз в процессе перевозки, а также для обеспечения безопасного прохождения сцепа по криволинейным участкам пути и участкам с переломным профилем при различных режимах движения.
Применяются турникеты двух видов:
- неподвижные, обеспечивающие неподвижное закрепление груза в продольном направлении относительно одной из грузонесущих платформ;
- подвижные, обеспечивающие закрепление груза с возможностью ограниченного продольного перемещения груза относительно обеих грузонесущих платформ.
11.5.1. В случае, когда груз закреплен подвижно
относительно обоих грузонесущих вагонов (с
использованием подвижного турникета), расстояние
между торцом длинномерного груза и грузом на
платформе прикрытия должно быть не менее
т
(270 + L ) мм (рисунки 44 и 45)
пр
Рисунок 44
(не приводится)
l - подвижная турникетная опора
Рисунок 45
(не приводится)
l - подвижная турникетная опора
т
L - суммарная величина свободного и
пр
рабочего ходов турникета в одну сторону (мм),
принимается по конструкторской документации на
турникет.
11.5.2. В случае, когда груз закреплен подвижно относительно обоих грузонесущих вагонов (с использованием подвижного турникета), расстояние между торцом длинномерного груза и грузом на платформе прикрытия должно быть:
т
- для сцепа без промежуточной платформы - не менее (270 + l )
пр
т
мм (рис. 44 настоящей главы); l - суммарная величина свободного
пр
и рабочего ходов турникета в одну сторону, мм, принимается по
конструкторской документации на турникет;
Рис. 44 (не приводится)
т
- для сцепа с промежуточной платформой - не менее (490 + l )
пр
мм (рис. 45 настоящей главы).
Рис. 45 (не приводится)
11.6. Требования к размещению длинномерных грузов на сцепе вагонов.
Сцеп для перевозки длинномерного груза должен быть сформирован таким образом, чтобы в порожнем состоянии высота продольных осей автосцепок грузонесущих вагонов от уровня верха головок рельсов была больше высоты осей автосцепок вагонов прикрытия на 50 - 100 мм.
В целях предотвращения разъединения сцепа в пути следования на боковых бортах состоящих в нем вагонов с обеих сторон грузоотправителем должна быть сделана надпись: "Сцеп не разъединять". Рукоятки расцепных рычагов автосцепок, соединяющих вагоны сцепа, должны быть прочно зафиксированы к кронштейнам увязками из проволоки.
Проверка правильности в техническом отношении формирования сцепа при подаче сцепа под погрузку и при предъявлении погруженного груза к перевозке осуществляется перевозчиком.
11.6.1. Размещение длинномерного груза на сцепе с опорой на один вагон с различным выходом концов груза за пределы концевых балок (рис. 39 настоящей главы) допускается при соблюдении следующих условий:
- груз имеет по всей длине одинаковое поперечное сечение и равномерно распределенную массу;
- один конец груза выступает за пределы концевой балки вагона не более чем на 400 мм;
Таблица 31
Максимальные допускаемые значения длины и продольного смещения центра тяжести длинномерного груза, размещенного на платформе базой 9720 мм
-------------+---------------------------------------+------------ ¦Масса груза,¦ Длина груза, мм ¦ Продольное¦ ¦ т +---------------------+-----------------+ смещение ¦ ¦ ¦ при выходе одного ¦ при размещении ¦ о ¦ ¦ ¦ конца груза за ¦ одного конца ¦ ЦТ , мм ¦ ¦ ¦ пределы концевой ¦ груза вплотную ¦ гр ¦ ¦ ¦ балки платформы на ¦к торцовому борту¦ ¦ ¦ ¦ 400 мм ¦ ¦ ¦ +------------+---------------------+-----------------+-----------+ ¦ < 10 ¦ <= 17 200 ¦ <= 16 400 ¦ 3000 ¦ ¦ 15 ¦ 16 700 ¦ 15 900 ¦ 2480 ¦ ¦ 20 ¦ 16 430 ¦ 15 630 ¦ 2230 ¦ ¦ 25 ¦ 16 300 ¦ 15 500 ¦ 2070 ¦ ¦ 30 ¦ 16 200 ¦ 15 400 ¦ 1970 ¦ ¦ 35 ¦ 16 100 ¦ 15 300 ¦ 1890 ¦ ¦ 40 ¦ 16 400 ¦ 15 240 ¦ 1840 ¦ ¦ 45 ¦ 16 000 ¦ 15 200 ¦ 1800 ¦ ¦ 50 ¦ 15 960 ¦ 15 160 ¦ 1760 ¦ ¦ 55 ¦ 15 100 ¦ 14 300 ¦ 850 ¦ ¦ 60 ¦ 14 720 ¦ 13 920 ¦ 420 ¦ ¦ 62 ¦ 14 590 ¦ 13 790 ¦ 390 ¦ ¦ 64 ¦ 14 330 ¦ 13 530 ¦ 130 ¦ ¦ 67 ¦ 14 290 ¦ 13 490 ¦ 90 ¦ ¦ 72 ¦ 14 290 ¦ 13 490 ¦ 0 ¦ -------------+---------------------+-----------------+------------
Примечание. Для промежуточных значений массы груза допускаемые длину груза и смещение центра тяжести груза определяют линейной интерполяцией (в соответствии с подпунктом 6.3.4 настоящей главы).
Таблица 32
Максимальные допускаемые значения длины продольного смещения центра тяжести длинномерного груза, размещенного в полувагоне базой 8650 мм
-------+----------------------------------------------+----------- ¦Масса ¦ Длина груза, мм ¦Продольное¦ ¦груза,+------------------------+---------------------+ смещение ¦ ¦ т ¦при выходе одного конца ¦при размещении одного¦ о ¦ ¦ ¦ груза за пределы ¦конца груза вплотную ¦ ЦТ , мм ¦ ¦ ¦ концевой балки ¦ к торцовому порожку ¦ гр ¦ ¦ ¦ полувагона на 400 мм ¦ ¦ ¦ +------+------------------------+---------------------+----------+ ¦< 10 ¦ <= 16 500 ¦ <= 15 700 ¦ 3000 ¦ ¦ 15 ¦ 16 000 ¦ 15 200 ¦ 2480 ¦ ¦ 20 ¦ 15 730 ¦ 14 930 ¦ 2230 ¦ ¦ 25 ¦ 15 570 ¦ 14 770 ¦ 2070 ¦ ¦ 30 ¦ 15 470 ¦ 14 670 ¦ 1970 ¦ ¦ 35 ¦ 15 380 ¦ 14 580 ¦ 1890 ¦ ¦ 40 ¦ 15 340 ¦ 14 540 ¦ 1840 ¦ ¦ 45 ¦ 15 300 ¦ 14 500 ¦ 1800 ¦ ¦ 50 ¦ 15 260 ¦ 14 460 ¦ 1760 ¦ ¦ 55 ¦ 14 350 ¦ 13 550 ¦ 850 ¦ ¦ 60 ¦ 13 960 ¦ 13 160 ¦ 460 ¦ ¦ 62 ¦ 13 840 ¦ 13 040 ¦ 340 ¦ ¦ 64 ¦ 13 610 ¦ 12 810 ¦ 110 ¦ ¦ 66 ¦ 13 570 ¦ 12 770 ¦ 70 ¦ ¦ 72 ¦ 13 170 ¦ 12 370 ¦ 0 ¦ -------+------------------------+---------------------+-----------
Примечание. Для промежуточных значений массы груза допускаемые длину груза и смещение центра тяжести определяют линейной интерполяцией (в соответствии с подпунктом 6.3.4 настоящей главы).
- значения длины груза и величины продольного смещения его
о
центра тяжести ЦТ от поперечной плоскости симметрии
гр
вагона не превышают величин, приведенных в таблицах 31 и 32
настоящей главы.
11.6.2. При размещении на сцепе с опорой на один вагон
длинномерного груза, имеющего неодинаковое по длине поперечное
о
сечение (рис. 46 настоящей главы), с расположением ЦТ в
гр
поперечной плоскости симметрии вагона, расстояние от середины
вагона до любого конца груза должно быть не более половины длины,
указанной соответственно в таблицах 31, 32 настоящей главы.
11.6.3. При размещении длинномерного груза, имеющего по всей
длине одинаковое поперечное сечение, на сцепе платформ
длиной базы 9720 мм с использованием турникетов (рис. 43 - 45
настоящей главы) максимальная допускаемая длина груза в
зависимости от схемы размещения и типа турникетов определяется по
т
таблице 33 настоящей главы. При этом величина l должна быть не
пр менее величины суммарного хода поглощающих аппаратов автосцепок, расположенных между турникетными опорами, входящими в состав турникета.
Рис. 46 (не приводится)
Таблица 33
Максимальная допускаемая длина груза, погруженного на сцепы платформ с использованием турникетов
-------------------------------+---------------------------------- ¦ При использовании ¦ При использовании подвижного ¦ ¦ неподвижного турникета ¦ турникета ¦ +--------------+---------------+-------------+-------------------+ ¦номер рисунка ¦длина груза, мм¦номер рисунка¦ длина груза, мм ¦ +--------------+---------------+-------------+-------------------+ ¦ 41 ¦ 28 600 ¦ 41 ¦ т ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 28 820 - 2 x l ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ +--------------+---------------+-------------+-------------------+ ¦ 42 ¦ 57 400 ¦ 44 ¦ т ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 57 620 - 2 x l ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ +--------------+---------------+-------------+-------------------+ ¦ 43 ¦ 71 280 ¦ 45 ¦ т ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 72 240 - 2 x l ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ ---------------+---------------+-------------+--------------------
Примечание. Максимальная длина груза реализуется при отсутствии на платформах прикрытия попутного груза.
11.6.4. При размещении длинномерного груза с использованием турникетов отдельные грузовые единицы должны быть объединены в монолитный пакет.
11.6.5. Поперечные подкладки, применяемые при перевозке длинномерных грузов, должны удовлетворять требованиям пункта 4.16 настоящей главы. При этом высота подкладок определяется в соответствии с требованиями пункта 11.11 настоящей главы.
11.6.6. Размещение подкладок и турникетных опор, используемых для крепления длинномерных грузов, должно удовлетворять требованиям подпунктов 6.5.1 и 6.5.2 настоящей главы.
11.7. Расчет допускаемой ширины длинномерного груза.
Расчет допускаемой ширины длинномерного груза по условию вписывания в основной габарит погрузки выполняется для грузов, длина либо размещение которых не соответствует ограничениям таблицы 5 раздела 2 настоящей главы. Расчет проводится отдельно для внутренних и наружных сечений груза с учетом геометрических выносов груза в условной расчетной кривой радиусом 350 м, не имеющей возвышения наружного рельса.
Внутренними (наружными) сечениями груза называются все его поперечные сечения, расположенные соответственно в пределах (за пределами) базы вагона либо сцепа вагонов (рис. 47 настоящей главы).
Рис. 47. Расчетные сечения длинномерного груза (не приводится)
Направляющие сечения вагона (сцепа) - это поперечные сечения, ограничивающие базу вагона (сцепа).
11.7.1. Максимально допускаемая ширина в конкретном поперечном сечении длинномерного груза, размещенного на сцепе платформ с опиранием на одиночную платформу, рассчитывается по формулам:
- для внутренних сечений груза:
в B = 2 x (B - f ); (51) в в
- для наружных сечений груза:
в B = 2 x (B - f ), (52) н н
где: B - расстояние от оси пути до очертания основного
габарита погрузки (таблица 2 настоящей главы), соответствующее
высоте (H) рассматриваемой точки груза от уровня головки рельса,
мм;
f , f - разности геометрических выносов соответственно
в н
внутреннего и наружного сечений груза. Значения f , f в
в н
зависимости от базы платформы l и расстояний n , n от
в в н
рассматриваемого сечения до ближайшего направляющего (пятникового)
сечения платформы могут быть определены двумя способами: по
таблицам П2.2 и П2.3 Инструкции, либо расчетом по формулам:
f = 1,43(l - n )n - 105, мм; (53) в в в в
f = 1,43(l + n )n + K - 105, мм, (54) н n н н
где K - дополнительное смещение концевых сечений груза вследствие перекоса платформы в рельсовой колее с учетом содержания пути и подвижного состава, мм.
Для платформ на тележках ЦНИИ-Х3 значение K рассчитывается по формуле:
K = 70(L / l - 1,41), мм, (55)
в
где L - длина груза. Если по формулам (53) и (54) получены
в в
отрицательные величины f или (и) f , при расчете B и B по
в н в н
формулам (51) и (52) принимается f = 0 или (и) f = 0, и груз в
в н рассматриваемых поперечных сечениях может иметь ширину основного габарита погрузки.
Для груза, имеющего по всей длине одинаковые размеры поперечного сечения, расчет ширины груза проводится только для среднего и концевых сечений; максимальная допускаемая ширина принимается равной меньшему из значений, полученных по формулам (51) и (52). В этом случае принимают:
n = 0,51l . (56) в в
Значение n принимают равным наибольшему из значений для
н
концевых сечений. Если груз размещен симметрично относительно
поперечной плоскости симметрии платформы, значение n может быть
н
рассчитано по формуле:
n = 0,5(L - l ). (57) н в
В этом случае формулы (53) и (54) могут быть записаны в виде:
2 f = 0,358l - 105, мм; (58) в в
2 2 f = 0,358(L + l ) + K - 105, мм. (59) н в
11.7.2. Максимально допускаемая ширина в конкретном поперечном сечении длинномерного груза, размещенного на сцепе платформ с опиранием на две платформы, рассчитывается по формулам:
- для внутренних сечений груза:
сц сц B = 2 x (B - f ); (60) в в
- для наружных сечений груза:
сц сц B = 2 x (B - f ) мм. (61) н н
сч сч
Величины f и f могут быть определены:
в н
- если f > 0 и (или) f > 0 - при помощи таблиц П2.2 и П2.3
в н
Инструкции (в соответствии с подпунктом 11.7.1 настоящей главы) с
использованием соотношений (62) и (63), либо по формулам (64) и
(65):
сц f = f + f , (62) в в 0
сц f = f - f ; (63) н н 0
- если по таблицам П2.2 и П2.3 Инструкции f = 0 и (или) f =
в н
сц сц
0, значения f и (или) f могут быть рассчитаны только по
в н
формулам (64) и (65) настоящей главы:
сц 2 f = 1,43(l - n )n + 0,36l - 105, мм; (64) в сц в в 0
сц 2 f = 1,43(l + n )n - 0,36l + K - 105, мм. (65) н сц н н 0
В формулах (62) - (65):
f - геометрический вынос направляющих сечений грузонесущих
0
платформ сцепа, определяемый в зависимости от их базы l
0
аналогично f по таблице П2.2 Инструкции. В случаях, когда базы
в
грузонесущих платформ сцепа различны, в формулу (60) подставляют
значение f , определенное для большего значения базы, в формулу
0
(61) - значение f , определенное для меньшего значения базы;
0 l - база сцепа, мм. сц
При расчете допускаемой ширины груза, размещенного с использованием двух подвижных турникетных опор, величина B в формулах (60) и (61) настоящей главы определяется по таблице 2 настоящей главы для значения высоты:
H' = H + h ,
т
где: Н - высота рассматриваемой точки груза от уровня головки
рельса;
h - высота подъема опорной площадки турникетной опоры при ее
т
горизонтальном смещении, мм, принимаемая по конструкторской
документации на турникетную опору.
Расчет ширины груза, имеющего по всей длине одинаковые размеры поперечного сечения, проводится аналогично подпункту 11.7.1 настоящей главы. В этом случае принимают:
n = 0,5l . (66) в сц
Значение n принимают равным наибольшему из значений для
н
концевых сечений. Если груз размещен симметрично относительно
поперечной плоскости симметрии платформы, значение n может быть
н
рассчитано по формуле:
n = 0,5(L' - l ), (67)
Комментарии
Комментирование через социальные сервисы Facebook и Вконтакте:
Федеральное