- Законы
- Кодексы
- Форум
Приказ Госкомрыболовства РФ от 24.04.2001 N 123
О введении в действие нормативных документов по технической эксплуатации судов и судовых технических средств
+------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8TD-48 ¦ 2400 ¦ 145 ¦ 4,74 ¦5,30 ¦480 ¦ 3,30 ¦ - ¦ 0,04 ¦ - ¦ 13,0 ¦ 0,70¦14,0 ¦ 185 ¦ 0,09 ¦ - ¦ 0,35 ¦ 320 ¦ 0,10 ¦ 0,40 ¦ 320 ¦ 0,13 ¦ 0,40 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦6ВАН22 ¦ 375 ¦ 500 ¦ 8,50 ¦5,33 ¦220 ¦ 0,90 ¦ 0,04 ¦ 0,20 ¦ - ¦ 8,0 ¦ 0,45¦ 4,5 ¦ 85 ¦ 0,04 ¦ - ¦ 0,20 ¦ 145 ¦ 0,04 ¦ 0,15 ¦ 155 ¦ 0,05 ¦ 0,15 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦KSDM-8 ¦ 1100 ¦ 260 ¦ 9,20 ¦3,96 ¦384 ¦ 1,60 ¦ 0,60 ¦ 0,25 ¦ - ¦ 5,5 ¦ 0,50¦ 4,5 ¦ 125 ¦ 0,06 ¦ - ¦ 0,25 ¦ 266 ¦ 0,08 ¦ 0,20 ¦ 292 ¦ 0,12 ¦ 0,20 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦IS-4 ¦ 380 ¦ 750 ¦ 8,09 ¦6,90 ¦247,7¦ 0,75 ¦ 0,30 ¦ 0,20 ¦ - ¦ 4,7 ¦ 0,50¦ 3,0 ¦ 95 ¦ 0,05 ¦ - ¦ 0,25 ¦ 191 ¦ 0,05 ¦ 0,20 ¦ 172 ¦ 0,08 ¦ 0,20 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8NVD-48U ¦ 670 ¦ 350 ¦ 5,65 ¦5,60 ¦320 ¦ 1,90 ¦ 0,70 ¦ 0,25 ¦ 0,70 ¦ 8,0 ¦ 0,70¦ 6,0 ¦ 125 ¦ 0,08 ¦ 0,75 ¦ 0,30 ¦ 200 ¦ 0,15 ¦ 0,25 ¦ 210 ¦ 0,15 ¦ 0,30 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8NVD-36 ¦ 300 ¦ 500 ¦ 5,75 ¦6,00 ¦240 ¦ 1,50 ¦ 0,50 ¦ 2,25 ¦ 0,60 ¦ 60,0 ¦ 0,60¦ 5,0 ¦ 95 ¦ 0,07 ¦ 0,14 ¦ 0,25 ¦ 145 ¦ 0,12 ¦ 0,25 ¦ 150 ¦ 0,12 ¦ 0,25 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦K6Z60/105A ¦ 3120 ¦ 150 ¦ 5,40 ¦5,15 ¦600 ¦ 3,50 ¦ 1,10 ¦ - ¦ 1,60 ¦ 12,0 ¦ 0,70¦15,0 ¦ 360 ¦ 0,12 ¦ 0,18 ¦ 0,50 ¦ 390 ¦ 0,12 ¦ 0,40 ¦ 390 ¦ 0,15 ¦ 0,45 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦G6V22/33A ¦ 235 ¦ 500 ¦ 5,65 ¦5,50 ¦220 ¦ 1,20 ¦ 0,40 ¦ 0,20 ¦ 0,65 ¦ 5,0 ¦ 0,40¦ 4,5 ¦ 80 ¦ 0,04 ¦ 0,05 ¦ 0,25 ¦ 130 ¦ 0,05 ¦ 0,20 ¦ 130 ¦ 0,05 ¦ 0,25 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8TRD-48 ¦ 2400 ¦ 225 ¦ - ¦ - ¦480 ¦ 2,20 ¦ 0,80 ¦ - ¦ 1,05 ¦ 13,0 ¦ 0,70¦12,0 ¦ 185 ¦ 0,06 ¦ 0,08 ¦ 0,40 ¦ 320 ¦ 0,10 ¦ 0,40 ¦ 320 ¦ 0,13 ¦ 0,65 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦"Сторк" ¦ 240 ¦ 640 ¦ - ¦ - ¦200 ¦ 0,30 ¦ 0,15 ¦ 0,16 ¦ 0,85 ¦ 7,0 ¦ 0,45¦ 4,5 ¦ 85 ¦ 0,05 ¦ 0,07 ¦ 0,22 ¦ 130 ¦ 0,05 ¦ 0,15 ¦ 140 ¦ 0,06 ¦ 0,02 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦G6Z52/70 ¦ 1700 ¦ 190 ¦ 5,30 ¦4,50 ¦520 ¦ 3,50 ¦ 1,00 ¦ - ¦ 0,85 ¦ 11,0 ¦ 0,75¦14,0 ¦ 240 ¦ 0,12 ¦ 0,14 ¦ 0,40 ¦ 380 ¦ 0,10 ¦ 0,40 ¦ 350 ¦ 0,14 ¦ 0,45 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦G4V22/33A ¦ 155 ¦ 500 ¦ 5,60 ¦5,50 ¦220 ¦ 1,20 ¦ 0,40 ¦ 0,20 ¦ 0,75 ¦ 5,0 ¦ 0,35¦ 4,5 ¦ 80 ¦ 0,04 ¦ 0,05 ¦ 0,25 ¦ 130 ¦ 0,05 ¦ 0,20 ¦ 130 ¦ 0,05 ¦ 0,25 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8SV-55UA ¦ 1300 ¦ 330 ¦ 7,34 ¦6,10 ¦365 ¦ 1,70 ¦ 0,60 ¦ 0,30 ¦ 0,90 ¦ 10,0 ¦ 0,55¦ 9,0 ¦ 160 ¦ 0,08 ¦ 0,09 ¦ 0,35 ¦ 230 ¦ 0,07 ¦ 0,25 ¦ 230 ¦ 0,09 ¦ 0,30 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦635VF-62 ¦ 1000 ¦ 250 ¦ 5,20 ¦5,16 ¦350 ¦ 2,20 ¦ 0,60 ¦ - ¦ 1,40 ¦ 12,0 ¦ 0,75¦ 9,0 ¦ 210 ¦ 0,09 ¦ 0,12 ¦ 0,35 ¦ 240 ¦ 0,08 ¦ 0,30 ¦ 240 ¦ 0,10 ¦ 0,30 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦425МТН-40 ¦ 240 ¦ 500 ¦ 5,70 ¦6,66 ¦245 ¦ 1,20 ¦ 0,40 ¦ 0,25 ¦ 0,90 ¦ 7,0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦325МТН-40 ¦ 180 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 0,40¦ 4,5 ¦ 96 ¦ 0,05 ¦ 0,07 ¦ 0,22 ¦ 170 ¦ 0,06 ¦ 0,15 ¦ 170 ¦ 0,07 ¦ 0,18 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦6ЧН25/34 ¦ 450 ¦ 500 ¦ 8,10 ¦5,67 ¦250 ¦ 1,20 ¦ 0,40 ¦ 0,30 ¦ 0,50 ¦ 6,0 ¦ 0,50¦ 5,0 ¦ 105 ¦ 0,15 ¦ 0,15 ¦ 0,20 ¦ 180 ¦ 0,15 ¦ 0,30 ¦ 230 ¦ 0,12 ¦ 0,30 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦6Ч18/22 ¦ 100 ¦ 750 ¦ 5,40 ¦5,50 ¦180 ¦ 0,80 ¦ 0,45 ¦ 0,25 ¦ 0,70 ¦ 4,0 ¦ 0,35¦ 4,0 ¦ 75 ¦ 0,03 ¦ 0,05 ¦ 0,20 ¦ 120 ¦ 0,07 ¦ 0,22 ¦ 135 ¦ 0,10 ¦ 0,25 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦8NVD-48A-2U ¦ 1160 ¦ 375 ¦ 9,00 ¦6,00 ¦320 ¦ 1,80 ¦ 0,35 ¦ - ¦ 0,85 ¦ 8,0 ¦ 0,70¦ 5,0 ¦ 130 ¦ 0,09 ¦ 0,11 ¦ 0,30 ¦ 215 ¦ 0,12 ¦ 0,36 ¦ 215 ¦ 0,12 ¦ 0,37 ¦ +------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+------+ ¦G6V23,5/33 ¦ 305 ¦ 600 ¦ 6,40 ¦6,60 ¦235 ¦ 1,00 ¦ 0,40 ¦ 0,20 ¦ - ¦ 5,0 ¦ 0,40¦ 4,0 ¦ 90 ¦ 0,05 ¦ - ¦ 0,25 ¦ 150 ¦ 0,04 ¦ 0,15 ¦ 150 ¦ 0,06 ¦ 0,15 ¦ -------------+------+--------+------+-----+-----+--------+------+------+-------+------+-----+-----+-----+------+------+------+------+------+------+------+------+-------
Указанные в таблице 1 нормы были разработаны на основе:
1) анализа существующих норм и методов нормирования предельно допустимых износов основных деталей и данных заводов - изготовителей дизелей;
2) анализа аварий и случаев преждевременного выхода из строя при определенных значениях предельных величин;
3) анализа динамики изнашивания при максимальных значениях износов и зазоров для установления периодов прогрессивного изнашивания;
4) анализа зависимости параметров рабочего процесса от степени износов по исследованиям, проводимым на судах в обычных эксплуатационных условиях;
5) проверки установленных норм предельно допустимых износов в реальных условиях эксплуатации;
6) проверки технического состояния и параметров работы дизеля, оценки нагарообразования и т.д. при достигнутых предельных значениях износов с помощью специальных испытаний с последующей корректировкой норм.
Практика эксплуатации и ремонта подтвердила правильность установленных предельных норм износов основных деталей и зазоров в сопряжениях по всем 30 маркам дизелей, что позволило использовать их в качестве исходных данных при составлении эмпирических зависимостей.
Практика нормирования износов показала, что предельные значения износов и зазоров целесообразно устанавливать только для деталей ведущего износа (втулок и поршней рабочих цилиндров, поршневых колец, деталей головного соединения и коленчатого вала), поскольку именно эти детали вызывают необходимость постановки дизеля в ремонт.
Для обоснования зависимостей, с помощью которых должны определяться предельно допустимые износы и зазоры, были применены методы линейной корреляции и наименьших квадратов. В необходимых случаях для получения многофакторных функций корреляционные зависимости рассматривались в логарифмических координатах.
Ниже приводятся основные результаты статических исследований предельных износов (зазоров) деталей ведущего износа тронковых дизелей.
ДЕТАЛИ ЦИЛИНДРОПОРШНЕВОЙ ГРУППЫ
Наиболее ответственным узлом ЦПГ, определяющим техническое состояние всего двигателя, является узел "втулка рабочего цилиндра - поршень - поршневое кольцо".
Известно, что в результате протечек газа через неплотности в стыках и через просвет, образованный овалом втулки рабочего цилиндра и поршневыми кольцами, и вследствие этого потерь воздушного заряда происходит снижение индикаторного к.п.д., а также увеличение расхода картерного масла, топлива, повышение температуры поршня, ухудшение условий смазки (сдувание прорывающимися газами масляной пленки и термоокисление) и т.д.
Последние два обстоятельства приводят к залеганию поршневых колец, закоксовыванию масла, к интенсивному изнашиванию цилиндровой втулки и, в конечном итоге - к резкому ухудшению технического состояния двигателя. Поэтому основными ограничительными факторами при назначении предельных величин износов (зазоров) данного узла являются утечка газов и повышение температуры поршня, значение которых тем выше, чем выше теплонапряженность дизеля <*>.
--------------------------------
<*> Здесь имеется в виду спецификационная теплонапряженность.
В результате анализа данных таблицы 1 следует, что на
теплонапряженность двигателя решающее влияние оказывают среднее
эффективное давление р , кгс/кв. см, и средняя скорость поршня с ,
е m
м/с, что следует из коэффициента теплонапряженности дизеля:
K = p x c x z,
ТМ e m
где:
с - фактическая скорость поршня, м/с;
m
р - среднее эффективное давление, кгс/кв. см;
e
z - коэффициент: для четырехтактных дизелей: z = 1,0, для
двухтактных: z = 0,5.
Что касается тактности двигателя, то существенного влияния ее на величину предельного износа (зазора) установить не удалось. Это объясняется, очевидно, тем, что в расчете использовались предельные величины износов двухтактных дизелей большой размерности с охлаждаемыми поршнями.
Наиболее ответственной деталью узла "втулка - поршень - кольцо" является втулка рабочего цилиндра, основным критерием замены которой служит достижение предельной величины износа по диаметру в наиболее изнашиваемом поясе и предельной овальности.
Поскольку предельный износ втулки зависит от диаметра D
цилиндра, эффективного давления p и средней скорости поршня c ,
e m
положим, что:
D
U = f(-----), мм,
пр p c
e m
откуда:
D = f(p c U ), мм.
e m пр
Построенный (рис. 1) график KD = f(p c U ) указывает на
e m пр
наличие достаточно жесткой линейной связи и дает возможность
представить искомое корреляционное уравнение вида:
D = a + b(p c U ), мм.
e m пр
В результате обработки исходных данных с помощью метода наименьших квадратов получено:
1
a = 0; b = ----.
0,17
Таким образом, искомая формула для определения U принимает
пр
вид:
D
D = 0,17 -----, мм.
пр p c
e m
На рисунке 2 представлена гистограмма распределения удельного веса ряда значений:
U p c
пр e m
K = ---------.
1 D
Гистограмма подтверждает выбранное значение К = 0,17 как
1
наиболее вероятное и показывает, что в 43% случаев погрешность
формулы (7) не превышает 6%. Среднее квадратичное отклонение от К
1
= 0,17 составляет: сигма = 0,0023 мм.
Аналогично получена формула для расчета предельной овальности
втулки цилиндра:
ц D
О = 0,063 -----, мм;
пр p c
e m
К = 0,063 и сигма = 0,0136.
2
Гистограмма распределения значения:
ц
О p c
пр e m
K = ---------
2 D
подтверждает выбранное значение К = 0,063 (см. рис. 2).
2
Таким образом, указанные зависимости характеризуются довольно хорошей сходимостью и с достаточной для практических целей точностью могут применяться для расчета предельного значения износа и овальности втулки рабочего цилиндра для тронковых дизелей.
Таким же образом находятся зависимости и по остальным деталям (таблица 2). Причем влияние теплонапряженности дизеля на величину предельно допустимого износа было установлено только по цилиндровой втулке и поршневым кольцам (по зазору в стыке). При отыскании функции предельного износа поршневого кольца по высоте (выраженного в зазоре между кольцом и поршневой канавкой) было определено незначительное влияние теплонапряженности на его предельную величину, разумеется, в пределах рассматриваемых величин. Наилучшую корреляционную связь дает зависимость величины зазора от высоты поршневого кольца (поршневой канавки). Теплонапряженность дизеля не оказывает прямого влияния на величину предельной овальности поршня и предельного зазора между тронком поршня и втулкой рабочего цилиндра.
Эти показатели являются функцией диаметра цилиндра. Предельную величину износа поршневой канавки нормировать нецелесообразно, поскольку она учитывается (так же, как и износ поршневого кольца по высоте) величиной зазора между кольцом и канавкой.
Все зависимости по деталям ЦПГ характеризуются хорошей сходимостью. Средняя квадратическая ошибка не превышает 20 - 25%.
Таблица 2
ЗАВИСИМОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ ВЕЛИЧИН ИЗНОСОВ ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ И ЗАЗОРОВ В СОПРЯЖЕНИЯХ ТРОНКОВОГО ДИЗЕЛЯ, ММ
--------------------+-----------+-----------------------+------------------------ ¦Наименование детали¦ Вид износа¦ Расчетная формула ¦Среднее значение коэф- ¦ ¦ (узла) ¦ ¦ ¦фициента, среднеквадра-¦ ¦ ¦ ¦ ¦тичное отклонение, от- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦носительная погрешность¦ ¦ ¦ ¦ ¦(%) ¦ +---------+---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ +---------+---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ D ¦ ¦ ¦Цилиндро-¦Втулка ¦По диаметру¦U = 0,17 ----- ¦K = 0,17; ¦ ¦поршневая¦цилиндра ¦ ¦ пр p c ¦ 1 ¦ ¦группа ¦ ¦ ¦ e m ¦сигма = 0,023 ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ ц D ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Овальность ¦О = 0,063 ----- ¦K = 0,063; ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр p c ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ e m ¦сигма = 0,0136 ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ s D ¦ ¦ ¦ ¦Кольца ¦Зазор в ¦S = 0,66 ----- ¦K = 0,66; ¦ ¦ ¦поршневые¦стыке ¦ пр p c ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ e m ¦сигма = 0,159 ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ h ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Зазор по ¦S = 0,2 + 0,045h ¦ 16% ¦ ¦ ¦ ¦высоте ¦ пр ¦ ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ тр -3 ¦ ¦ ¦ ¦Поршень ¦Овальность ¦О = 0,87D x 10 ¦K = 0,00087; ¦ ¦ ¦ ¦тронка ¦ пр ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦сигма = 0,00016 ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ ц-п -2 ¦ ¦ ¦ ¦Втулка ¦Зазор на ¦S = 0,28D x 10 ¦K = 0,00028; ¦ ¦ ¦цилиндра ¦диаметр ¦ пр ¦ 1 ¦ ¦ ¦- тронк ¦ ¦ ¦сигма = 0,0006 ¦ ¦ ¦поршня ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ пл ¦ ¦ ¦Головное ¦Палец ¦Овальность ¦О = 0,02 + ¦ 21,6% ¦ ¦соедине- ¦поршневой¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ние ¦(цапфа) ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,33d x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ п.п. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ п.п. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Конусность ¦K = 0,2 - ¦ - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,3l x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ ¦Втулка ¦Овальность ¦О = 0,05 + ¦ 40,3% ¦ ¦ ¦головная ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦(под- ¦ ¦+ 0,0036d ¦ ¦ ¦ ¦шипник) ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Конусность ¦K = 0,2 + ¦ - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,3l x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ г.в. ¦ ¦ ¦ ¦Палец ¦Зазор на ¦S = 0,13 + ¦ 10,3% ¦ ¦ ¦поршневой¦диаметр ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦- втулка ¦ ¦ -2 ¦ ¦ ¦ ¦головная ¦ ¦0,11d x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ п.п. ¦ ¦ +---------+---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ м.ш. ¦ 16,2% ¦ ¦Коленча- ¦Шейка ¦Овальность ¦О = 0,02 + ¦ ¦ ¦тый вал ¦мотылевая¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,24d x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ м.ш. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ м.ш. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Конусность ¦K = 0,2 + ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,3l x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ м.ш. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ м.п. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Зазор в ¦S = 0,06 + ¦ 16% ¦ ¦ ¦ ¦подшипнике ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,9d x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ м.п. ¦ ¦ ¦ +---------+-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ р.ш. ¦ ¦ ¦ ¦Шейка ¦Овальность ¦О = 0,01 + ¦ 8,3% ¦ ¦ ¦рамовая ¦ ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,4d x 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ р.ш. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ р.ш. -3¦ ¦ ¦ ¦ ¦Конусность ¦K = 0,4l x 10 ¦ - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр р.ш. ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+-----------------------+-----------------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ р.п. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Зазор в ¦S = 0,05 + ¦ 20,4% ¦ ¦ ¦ ¦подшипнике ¦ пр ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦0,001d ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ р.ш. ¦ ¦ ----------+---------+-----------+-----------------------+------------------------
ДЕТАЛИ ГОЛОВНОГО СОЕДИНЕНИЯ
Браковочными показателями головного соединения являются предельная овальность и конусность поршневого пальца и втулки верхней головки шатуна, а также предельный зазор между пальцем и втулкой. Все зависимости по деталям головного соединения также приведены в таблице 2.
Наиболее слабую корреляционную связь имеет зависимость предельной овальности втулки верхней головки шатуна. Среднеквадратическая погрешность зависимости составляет 40,3%.
Расчет по установлению зависимости предельной величины конусности не производился.
Обычно принимают конусность для поршневого пальца и головной втулки равной 0,02 - 0,03% от длины головной втулки (подшипника). Причем меньшее значение принимается при больших соотношениях хода поршня с диаметром цилиндра H / D > 1,4.
Однако конусность головного соединения и конусность мотылевой шейки коленчатого вала для каждого двигателя должны быть проверены расчетом на перекос поршня в новой втулке цилиндра. Расчет ведется в предположении, что при перекосе полностью выбирается радиальный зазор между втулкой цилиндра и тронком поршня без осевого сдвига всего кривошипно-шатунного механизма и без выбора зазоров в подшипниках. При этом допускается, что предельная конусность всех деталей (головного соединения и мотылевого подшипника) дает одинаковую степень перекоса поршня.
В настоящей Методике рассматривался вопрос предельных норм износов пальца в районе бобышки в связи с тем, что данный узел у всех двигателей имеет коренные различия в сопряжении (с посадкой, не допускающей зазора; с посадкой, допускающей зазор, "плавающий палец" и т.д.).
КОЛЕНЧАТЫЙ ВАЛ
Нормирование предельно допустимого износа производится по овальности и конусности мотылевых (шатунных) и рамовых (коренных) шеек и по зазорам в подшипниках.
При определении зависимости предельной величины овальности и зазора от диаметра шеек некоторые их предельные значения (см. табл. 1) должны быть исключены из рассмотрения по следующим причинам.
1) В связи с применением гальванических трехслойных подшипников (двигатели типа NVD 48A-2U и NVD 36.1), а также подшипников из свинцовистой бронзы (двигатели типа ЧН 25/34) заводы-строители назначают пониженные значения предельной овальности шеек и соответственно зазоров в подшипниках по сравнению с подшипниками с баббитовой заливкой.
2) Для ряда дизелей (типа NVD) нормы предельно допустимой овальности были завышены при сравнительно небольшом зазоре (в среднем для большинства дизелей зазор в подшипнике в 3 - 4 раза превышает овальность шейки, для дизелей же типа NVD величина его всего лишь в 1,6 - 1,7 раза больше зазора). Очевидно, указанное обстоятельство является одной из возможных причин массового выхода из строя подшипников.
Предельная конусность принимается равной 0,025 - 0,03% от длины подшипника с последующим проверочным расчетом перекоса поршня. При этом меньшие значения конусности принимаются при H / D > 1,4, большие при H / D < 1,4.
Предельная конусность рамовой шейки обычно принимается равной 0,04% от длины рамового подшипника.
Расчет раскепа коленчатого вала и предельного диаметра мотылевых и рамовых шеек производится в соответствии с методикой Регистра.
Таким образом, проведенные исследования статистических данных по предельным значениям износов показывают, что погрешность выведенных зависимостей находится в пределах, позволяющих с достаточной для практики точностью нормировать предельно допустимые износы и зазоры основных деталей и узлов, определяющих постановку двигателя в ремонт.
Данный метод позволяет значительно сократить время на разработку предельно допустимых норм износов и зазоров и может быть рекомендован для использования непосредственно в практике эксплуатации и ремонта дизелей, а также при разработке нормативной документации.
Приложение 2
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ЗАМЕРАМ ДЕТАЛЕЙ И ЗАЗОРОВ В СОПРЯЖЕНИЯХ УЗЛОВ ДИЗЕЛЕЙ
----------+--------------+-----------+--------------+----------------- ¦ Деталь ¦ Место замера ¦ Вид износа¦Мерительный ¦ Примечание ¦ ¦ ¦ ¦ ¦инструмент <*>¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(приспособле- ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ния) ¦ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Втулка ¦Внутренний ¦Наибольший ¦Нутромер ¦Замер между пер-¦ ¦цилиндра ¦диаметр в ¦по диаметру¦индикаторный ¦вым и вторым ¦ ¦ ¦верхнем поясе ¦ ¦(рейка-шаблон)¦верхними коль- ¦ ¦ ¦по оси и по ¦Овальность ¦Расчет ¦цами при нахож- ¦ ¦ ¦вращению ¦ ¦ ¦дении поршня в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ВМТ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Поршень ¦Тронк ¦Овальность ¦Расчет ¦ ¦ ¦цилиндра ¦ ¦Зазор втул-¦ ¦Замер в нижнем ¦ ¦ ¦ ¦ка-поршень:¦ ¦поясе поршня ¦ ¦ ¦ ¦на диаметр ¦Расчет, щуп ¦(при нахождении ¦ ¦ ¦Канавки ¦по высоте ¦Нутромер ¦его в НМТ - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦индикаторный ¦втулка цилиндра)¦ ¦ ¦Бобышка в ¦По диаметру¦Нутромер ¦Замер по центру ¦ ¦ ¦вертикальной и¦ ¦индикаторный ¦бобышки ¦ ¦ ¦горизонталь- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ной плоскости ¦ ¦ ¦ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Кольцо ¦Замок ¦Зазор ¦Щуп, линейка ¦ ¦ ¦поршневое¦ ¦ ¦металлическая ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(фальшвтулка) ¦ ¦ ¦ ¦Канавка-кольцо¦Канавка- ¦Щуп ¦ ¦ ¦ ¦ ¦кольцо ¦ ¦ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Палец ¦Диаметр в рай-¦По диаметру¦Микрометр ¦Замеры пальца в ¦ ¦поршня ¦оне бобышки ¦ ¦ ¦районе центров ¦ ¦ ¦в перпендику- ¦Овальность ¦Расчет ¦бобышек и мест ¦ ¦ ¦лярных плос- ¦ ¦ ¦замера втулки ¦ ¦ ¦костях ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Диаметр в рай-¦По диаметру¦Микрометр ¦ ¦ ¦ ¦оне втулки ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦в перпендику- ¦Овальность ¦Расчет ¦ ¦ ¦ ¦лярных плос- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦костях ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦носовая и кор-¦Конусность ¦Расчет ¦ ¦ ¦ ¦мовая части ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Бобышка-палец ¦Зазор ¦Расчет ¦ ¦ ¦ ¦ ¦(натяг) ¦ ¦ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Втулка ¦Внутренний ¦По диаметру¦Нутромер ¦Замер на рассто-¦ ¦верхней ¦диаметр в ¦ ¦индикаторный ¦янии 0,1 длины ¦ ¦головки ¦перпендику- ¦Овальность ¦Расчет ¦втулки от ее ¦ ¦шатуна ¦лярных плос- ¦ ¦ ¦кромок ¦ ¦ ¦костях носо- ¦Конусность ¦Расчет ¦ ¦ ¦ ¦вая и кормовая¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦части ¦Зазор ¦Расчет ¦ ¦ ¦ ¦Палец-втулка ¦ ¦ ¦ ¦ +---------+--------------+-----------+--------------+----------------+ ¦Вал ¦Мотылевые ¦По диаметру¦Микрометр ¦Замеры на рас- ¦ ¦коленча- ¦шейки в ¦ ¦ ¦стоянии 0,1 дли-¦ ¦тый ¦перпендику- ¦Овальность ¦Расчет ¦ны шейки от щек ¦ ¦ ¦лярных плос- ¦ ¦ ¦кривошипов и по ¦ ¦ ¦костях ¦Конусность ¦Расчет ¦центру шейки ¦ ¦ ¦носовая и кор-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦мовая части ¦Зазор ¦Щуп, выжимка ¦Замеры со сторо-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ны носа и кормы ¦ ¦ ¦Шейка- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦подшипник ¦По диаметру¦Микрометр ¦Замеры на рас- ¦ ¦ ¦Рамовые шейки ¦Овальность ¦Расчет ¦стоянии 0,1 дли-¦ ¦ ¦в перпендику- ¦ ¦ ¦ны шейки от щек ¦ ¦ ¦лярных плос- ¦ ¦ ¦кривошипов и по ¦ ¦ ¦костях ¦Конусность ¦Расчет ¦центру шейки ¦ ¦ ¦носовая и кор-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦мовая части ¦Зазор ¦Щуп, выжимка ¦Замеры со сторо-¦ ¦ ¦Шейка- ¦на диаметр ¦ ¦ны носа и кормы ¦ ¦ ¦подшипник ¦Биение шеек¦Индикатор ¦Замеры при на- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦часового типа ¦хождении поршня ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦в ВМТ и НМТ и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦при наложении ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦кривошипа на ле-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦вый борт (ЛБ) и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦правый борт (ПБ)¦ ¦ ¦ ¦Раскепы ¦Специальный ¦Замеры с движе- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦прибор ¦нием и без ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦движения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Поршень в ВМТ и ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦НМТ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Кривошип ЛБ и ПБ¦ ----------+--------------+-----------+--------------+-----------------
--------------------------------
<*> Могут применяться более совершенные мерительные инструменты при их наличии, включая приборы по безразборной диагностике технического состояния СТС.
Приложение 3
ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОПРАВКИ ПРИ ИЗМЕРЕНИИ ДЕТАЛЕЙ ДИЗЕЛЕЙ
Температурные поправки вводят только в результат измерений поршней из алюминиевых сплавов и втулок верхних головок шатунов (из оловянистой бронзы) при температурах их выше или ниже указанных в таблице 1. Для других деталей температурные поправки не используют ввиду малых температурных расширений и относительно больших износов.
Определяют температурные поправки расчетным либо графическим способом.
Таблица 1
---------------+----------+-------------+------------------------- ¦ Детали ¦ Место ¦ Материал ¦ Температура, с которой ¦ ¦ ¦ замера ¦ ¦ необходимо вводить ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ поправку, °С ¦ ¦ ¦ ¦ +----------+-------------+ ¦ ¦ ¦ ¦ ниже ¦ выше ¦ +--------------+----------+-------------+----------+-------------+
¦Поршень ¦Тронк ¦Алюминиевый ¦ +10 ¦ +30 ¦ ¦ ¦ ¦сплав ¦ ¦ ¦ ¦ +----------+-------------+----------+-------------+ ¦ ¦Бобышки ¦Чугун ¦ -10 ¦ Не вводится ¦ ¦ ¦ +-------------+----------+-------------+ ¦ ¦ ¦Алюминиевый ¦ +20 ¦ +20 ¦ ¦ ¦ ¦сплав ¦ ¦ ¦ ¦ +----------+-------------+----------+-------------+ ¦ ¦Втулки ¦Бронза ¦ +15 ¦ +25 ¦ ¦ ¦бобышек ¦(оловянистая)¦ ¦ ¦ +--------------+----------+-------------+----------+-------------+ ¦Втулка верхней¦Внутренний¦Бронза ¦ +10 ¦ +30 ¦ ¦головки шатуна¦диаметр ¦(оловянистая)¦ ¦ ¦ ---------------+----------+-------------+----------+--------------
При расчетах температурных поправок (в мм) используются следующие формулы:
для тронков поршней из алюминиевого сплава:
-6
ДЕЛЬТА = 11,5D (t - 20) 10 ;
1 n
для втулок бобышек и втулок верхних головок шатуна из оловянистой бронзы:
-6
ДЕЛЬТА = -6D (t - 20) 10 ;
1 n
для бобышек чугунных поршней:
-6
ДЕЛЬТА = D (t - 20) 10 ,
1 n
где:
D - диаметр детали, мм;
t - температура, при которой производился замер детали,
n
°С.
При определении температурной поправки графическим путем следует пользоваться номограммами (рисунки 1 - 3 - не приводятся).
Приложение 4
МЕТОДИКА НОРМИРОВАНИЯ СРЕДНЕЙ И ПРЕДЕЛЬНОЙ СКОРОСТЕЙ ИЗНАШИВАНИЯ
Средняя скорость изнашивания рассчитывается по формуле:
V
N i
V = SUM --;
ср i=1 N
среднее квадратичное отклонение:
_____________________
/ 1 N 2 2
сигма = \/----- [SUM V - N V ],
ню N - 1 i=1 i ср
где:
N - число измерений;
V - измеряемая скорость на данном отрезке времени.
i
Если N >= 50, то для расчета среднего и среднеквадратичного отклонений весь диапазон изнашивания разбивается на 5 - 10 интервалов. Число измерений в каждом интервале должно быть не менее 5.
Расчет ведется в табличной форме (таблица 1).
Таблица 1
----------+----------+-------------+--------+--------------------- ¦Интервалы¦Средняя ¦Число деталей¦Плечо ¦ Моменты ¦ ¦скоростей¦скорость +---+---------+средней +-----------+--------+ ¦изнашива-¦изнаши- ¦ ¦ _ ¦скорости¦ ¦ ¦ ¦ния ¦вания ¦ n,¦ n = ¦изнаши- ¦ первой ¦ второй ¦ ¦V* - V*, ¦V = ¦шт.¦ ¦вания ¦ степени ¦степени ¦ ¦ 1 2 ¦V* + V* ¦ ¦ n x 100 ¦a = ¦ _ ¦M = M а¦ ¦мк/тыс. ч¦ 1 2 ¦ ¦ ------- ¦ _ ¦ n x a ¦ 2 1 ¦ ¦ ¦-------, ¦ ¦ SUM (n) ¦V - V, ¦M = ----- ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦мк/тыс. ¦ 1 100 ¦ ¦ ¦ ¦мк/тыс. ч ¦ ¦ в (%) ¦ч ¦ ¦ ¦ +---------+----------+---+---------+--------+-----------+--------+ ¦ ¦SUM (n) ¦100¦ ¦ ¦ SUM (M ) ¦SUM (M )¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ 2 ¦ ----------+----------+---+---------+--------+-----------+---------
Для расчета моментов первой и второй степени M и М
1 2
используется значение средней скорости изнашивания (из всех
_
значений выбранных интервалов) V, рассчитываемой приближенно, и
плеча средней скорости изнашивания а для каждого интервала.
Средняя скорость изнашивания одноименных деталей определяется
по формуле:
_
V = V + SUM М ;
ср 1
среднее квадратичное отклонение:
_________________
/ 2
сигма = \/SUM M - [SUM M ] .
ню 2 1
Предельно допустимое значение скорости изнашивания:
V = V + сигма .
пр ср ню
Это значение скорости принимается в качестве временной нормы.
В процессе эксплуатации предельная скорость изнашивания периодически проверяется указанным расчетом.
Средняя и предельно допустимая скорости могут быть приняты в качестве нормативных значений.
Пример 1. У судовладельца эксплуатируются в одинаковых условиях семь однотипных судов с одним главным двигателем 8NVD48A-2U, имеющим замеренную скорость изнашивания в стадии установившегося износа втулок цилиндров в верхнем поясе в мк/тыс. ч (таблица 2).
Таблица 2
--------+--------------------------------------------------------- ¦ Номер ¦ Номера цилиндров ¦ ¦ судна +------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 1 ¦ 29 ¦ 34 ¦ 27 ¦ 33 ¦ 32 ¦ 28 ¦ 35 ¦ 30 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 2 ¦ 37 ¦ 32 ¦ 35 ¦ 26 ¦ 34 ¦ 30 ¦ 29 ¦ 32 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 3 ¦ 35 ¦ 40 ¦ 39 ¦ 41 ¦ 35 ¦ 39 ¦ 37 ¦ 36 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 4 ¦ 30 ¦ 32 ¦ 28 ¦ 34 ¦ 29 ¦ 30 ¦ 33 ¦ 32 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 5 ¦ 36 ¦ 34 ¦ 35 ¦ 37 ¦ 32 ¦ 34 ¦ 32 ¦ 33 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 6 ¦ 34 ¦ 29 ¦ 38 ¦ 40 ¦ 37 ¦ 35 ¦ 34 ¦ 36 ¦ +-------+------+------+------+------+------+-------+------+------+ ¦ 7 ¦ 33 ¦ 37 ¦ 36 ¦ 35 ¦ 32 ¦ 29 ¦ 32 ¦ 37 ¦ --------+------+------+------+------+------+-------+------+-------
Учитывая, что число замеров больше 50 (56 замеров), расчет средней и предельной скоростей изнашивания втулок цилиндра по данной группе судов производится в табличной форме (таблица 3).
Таблица 3
----------+----------+-------------+---------+-------------------- ¦Интервалы¦Средняя ¦Число деталей¦Плечо ¦ Моменты ¦ ¦скоростей¦скорость +---+---------+средней +--------+----------+ ¦изнашива-¦изнаши- ¦ ¦ _ ¦скорости ¦ ¦ ¦ ¦ния ¦вания ¦n, ¦ n = ¦изнаши- ¦ первой ¦ второй ¦ ¦V* - V*, ¦V = ¦шт.¦ ¦вания ¦степени ¦ степени ¦ ¦ 1 2 ¦V* + V* ¦ ¦ n x 100 ¦а = ¦М = ¦ M = M а ¦ ¦мк/тыс. ч¦ 1 2 ¦ ¦ ------- ¦ _ ¦ 1 ¦ 2 1 ¦ ¦ ¦-------, ¦ ¦ SUM (n) ¦V - V, ¦ _ ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ ¦ ¦мк/тыс. ч¦ n x a ¦ ¦ ¦ ¦мк/тыс. ч ¦ ¦ в (%) ¦ ¦ ----- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 100 ¦ ¦ +---------+----------+---+---------+---------+--------+----------+ ¦ 26 - 31 ¦ 28,5 ¦13 ¦ 23 ¦28,5 - ¦ -1,15 ¦ 5,75 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦33,5 = -5¦ ¦ ¦ +---------+----------+---+---------+---------+--------+----------+ ¦ 31 - 36 ¦ 33,5 ¦31 ¦ 55 ¦33,5 - ¦ 0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦33,5 = 0 ¦ ¦ ¦ +---------+----------+---+---------+---------+--------+----------+ ¦ 36 - 41 ¦ 38,5 ¦12 ¦ 22 ¦38,5 - ¦ 1,10 ¦ 5,5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦33,5 = 5 ¦ ¦ ¦ +---------+----------+---+---------+---------+--------+----------+ ¦ SUM (n) = 56 ¦ 100 ¦ SUM (M ) = -0,05 ¦ ¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ SUM (M ) = 11,25 ¦ ¦ ¦ ¦ 2 ¦ -------------------------+---------+------------------------------
Среднее квадратичное отклонение:
_________________ ____________
/ 2 / 2
сигма = \/SUM M - [SUM M ] = \/11,25 - 0,05 = 3,35 мк/тыс. ч.
ню 2 1
Средняя скорость изнашивания:
_
V = V + SUM M = 33,5 + (-0,05) = 33,45 мк/тыс. ч.
ср 1
Предельная скорость изнашивания:
V = V + сигма = 33,45 + 3,35 = 36,80 мк/тыс. ч.
пр ср ню
Принимается: V = 35 мк/тыс. ч; V = 40 мк/тыс. ч.
ср пр
Пример 2. В случае небольшого количества однотипных судов у судовладельца, когда число замеров одноименных деталей не превышает 50 единиц, расчет производится упрощенно следующим образом (например, данные берутся из таблицы 2 для двух первых судов, общее количество замеров - 16):
Определяется:
1) средняя скорость:
V + V +...+ V + V
1 2 15 16 29 + 34 +...+ 29 + 32
V = ----------------------- = --------------------- = 31,5 мк/тыс. ч;
ср 16 16
2) среднее квадратичное отклонение:
_____________________
/ 1 N 2 2
сигма = \/----- [SUM V - N V ]
ню N - 1 i=1 i ср
или
______________________________________________
/ 1 2 2 2 2 2
сигма = \/------ (29 + 34 +...+ 29 + 32 ) - 16 x 31,5 = 2,4 мк/тыс. ч;
ню 16 - 1
3) предельно допустимая скорость:
V = V + сигма = 31,5 + 2,4 = 33,90 мк/тыс. ч.
пр ср ню
Принимается: V = 32 мк/тыс. ч, V = 35 мк/тыс. ч.
ср пр
Приложение 5
СВОДНЫЙ ГРАФИК ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ И РЕМОНТОВ СУДНА НА НОРМАТИВНЫЙ СРОК СЛУЖБЫ. ПЛАНИРОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ И РЕМОНТОВ СУДНА
Принятые сокращения:
СНТОР - система непрерывного технического обслуживания и ремонта
МРТО - межрейсовое техническое обслуживание
ТО - техническое обслуживание
РМРТО - расширенное межрейсовое техническое обслуживание
МСС - механико-судовая служба
СЭ - судовой экипаж
ЭРП - эксплуатационно-ремонтный период
СРМ - судоремонтные мастерские
БТО - база технического обслуживания
СРП - судоремонтное предприятие
ППО - планово-предупредительный осмотр
ППР - планово-предупредительный ремонт
СРБ - судоремонтная база.
Основным руководящим документом при переводе и эксплуатации судна по СНТОР является сводный график технического обслуживания (ТО) и ремонтов судна на весь нормативный срок службы (см. рис. 1 - не приводится). Сводный график состоит из нескольких эксплуатационно-ремонтных периодов (ЭРП) и ремонтных циклов (РЦ), продолжительность которых, количество МРТО и РМРТО, средних и капитальных ремонтов, а также их трудоемкость устанавливаются в соответствии с Нормативами ремонта и межрейсового технического обслуживания судов флота рыбной промышленности в отечественных портах.
Руководствуясь сводным графиком технического обслуживания и ремонтов судна, составляется сводная таблица трудоемкости ТО и ремонтов судовых технических средств, планируемых к выполнению членами СЭ и его ремонтной группой (бригадой) в период рейса по заведованиям (таблица 1).
Таблица 1
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ТРУДОЕМКОСТИ ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ СУДНА, ВЫПОЛНЯЕМОГО ЧЛЕНАМИ СЭ И СРБ В ПЕРИОД РЕЙСА, В НОРМО-Ч
-----------------+------------+------------+------------+--------- ¦ Номер рейса по ¦По механиче-¦По электро- ¦По корпусной¦ Всего ¦ ¦сводному графику¦ской части ¦оборудованию¦ части ¦ ¦ +----------------+------------+------------+------------+--------+ ¦1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦7 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦9 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦11 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦12 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦13 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦14 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦15 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦16 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦18 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦19 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦20 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦21 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦22 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рейс ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------+------------+------------+------------+--------+ ¦Итого за ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦нормативный ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦срок службы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------+------------+------------+------------+--------+ ¦Среднегодовая ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦трудоемкость ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -----------------+------------+------------+------------+---------
Работы по техническому обслуживанию судовых технических средств, выполняемые членами СЭ в порядке вахтенного обслуживания, в типовую техническую документацию по СНТОР не включаются и в журналах технического состояния не отражаются. Номенклатура, содержание и порядок выполнения этих работ устанавливаются соответствующими инструкциями по эксплуатации.
Рекомендуется назначать трудоемкость и продолжительность МРТО дифференцированно, в пределах действующих в отрасли нормативов, в зависимости от его состояния по этапам:
1) после новостроя и гарантийных ремонтов судна;
2) после средних и капитальных ремонтов судна;
3) после первого года эксплуатации судна каждого ЭРП в течение первых 10 лет срока службы судна; после 15 и 20 лет и т.д.
Аналогично составляются сводные таблицы продолжительности и трудоемкости МРТО и ремонтов, планируемых на нормативный срок службы судна (таблицы 2 и 3). Исходя из условия, что для восстановления и поддержания работоспособности каждое судовое техническое средство должно подвергаться ремонтам, среднегодовой объем которых в рамках каждого ЭРП должен быть примерно одинаков, составляется сводная таблица среднегодовой трудоемкости ТО и ремонтов за ЭРП в течение нормативного срока службы (таблица 4), где суммируются данные таблиц 1 - 3. Эта таблица позволяет планировать объемы ремонтных работ в зависимости от объема ремонта, выполняемого каждым отдельным исполнителем (СЭ, СРМ и БТО, СРП) в среднем за год ЭРП.
Таблица 2
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ И ТРУДОЕМКОСТИ МЕЖРЕЙСОВОГО ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ (МРТО И РМРТО) СУДНА ЗА НОРМАТИВНЫЙ СРОК СЛУЖБЫ
--------------+------+-------------------------------------------- ¦ Порядковый ¦Про- ¦ Трудоемкость МРТО и РМРТО судна, нормо-ч ¦ ¦ номер МРТО ¦должи-+----+--------------------------------------+ ¦ и РМРТО по ¦тель- ¦Все-¦ В том числе: ¦ ¦ сводному ¦ность ¦го +------+-------+-------+-------+-------+ ¦ графику ¦МРТО и¦ ¦по ме-¦по эле-¦по кор-¦по реф-¦по тех-¦ ¦ ¦РМРТО ¦ ¦хани- ¦ктроо- ¦пусной ¦рижера-¦нологи-¦ ¦ ¦судна,¦ ¦ческой¦борудо-¦части ¦торному¦ческому¦ ¦ ¦сут. ¦ ¦части ¦ванию ¦ ¦обору- ¦обору- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦дованию¦дованию¦ +-------------+------+----+------+-------+-------+-------+-------+ ¦1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦7 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦... ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+------+----+------+-------+-------+-------+-------+ ¦Итого за ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦нормативный ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦срок службы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+------+----+------+-------+-------+-------+-------+ ¦Среднегодовые¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+------+----+------+-------+-------+-------+-------+ ¦Средние ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значения на ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦одно МРТО ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+------+----+------+-------+-------+-------+-------+ ¦Средние ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значения ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦на одно РМРТО¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --------------+------+----+------+-------+-------+-------+--------
Таблица 3
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ И ТРУДОЕМКОСТИ СРЕДНИХ (СР) И КАПИТАЛЬНЫХ (КР) РЕМОНТОВ СУДНА ЗА НОРМАТИВНЫЙ СРОК СЛУЖБЫ
--------------+-------+------------------------------------------- ¦ Категория ¦Продол-¦ Трудоемкость ремонта судна, нормо-ч ¦ ¦ ремонта и ¦житель-+-----+------------------------------------+ ¦ порядковый ¦ность ¦Всего¦ В том числе по: ¦ ¦ номер по ¦ремонта¦ +----------+-------+--------+--------+ ¦ сводному ¦судна, ¦ ¦корпусным,¦механи-¦электро-¦прочим ¦ ¦ графику ¦сут. ¦ ¦доковым и ¦ческой ¦оборудо-¦неучтен-¦ ¦ ¦ ¦ ¦деревора- ¦части ¦ванию ¦ным ра- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ботам ¦ ¦ ¦ботам ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Первый СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Второй СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Первый КР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Третий СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Четвертый ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Второй КР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Пятый СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Шестой СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦... ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦... ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Итоги за ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦нормативный ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦срок службы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Среднее ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значение СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Среднее ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значение КР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Среднегодовое¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значение СР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-------------+-------+-----+----------+-------+--------+--------+ ¦Среднегодовое¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦значение КР ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ --------------+-------+-----+----------+-------+--------+---------
Таблица 4
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА СРЕДНЕГОДОВОЙ ТРУДОЕМКОСТИ ТО И РЕМОНТОВ СУДНА ЗА ЭКСПЛУАТАЦИОННО-РЕМОНТНЫЕ ПЕРИОДЫ В ТЕЧЕНИЕ НОРМАТИВНОГО СРОКА СЛУЖБЫ
---------------------+-------------------------------------------- ¦Эксплуатационно- ¦ Среднегодовая трудоемкость, нормо-ч ¦ ¦ремонтные периоды +-----+-------------------------------------+ ¦(ЭРП) ¦Всего¦ В том числе: ¦ ¦ ¦ +--------+------+--------+------------+ ¦ ¦ ¦ТО судна¦МРТО и¦среднего¦капитального¦ ¦ ¦ ¦в рейсе ¦РМРТО ¦ремонта ¦ ремонта ¦ +--------------------+-----+--------+------+--------+------------+ ¦1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦7 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦9 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦11 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +--------------------+-----+--------+------+--------+------------+ ¦Итого за нормативный¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦срок службы ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +--------------------+-----+--------+------+--------+------------+ ¦Среднегодовая ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦трудоемкость ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ---------------------+-----+--------+------+--------+-------------
Сведения о распределении внеэксплуатационных и эксплуатационных затрат времени за каждый ЭРП (таблица 5) принимаются также из сводного графика. Они позволяют судить об эффективности принимаемой схемы эксплуатации судна.
Таблица 5
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВНЕЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ЗАТРАТ ВРЕМЕНИ ПО ЭКСПЛУАТАЦИОННО-РЕМОНТНЫМ ПЕРИОДАМ
------------+------+------------+------------+------------------------------ ¦ Номер ¦Бюджет¦Вне эксплу- ¦В эксплуа- ¦ В % к бюджету времени ¦ ¦ ЭРП ¦време-¦атации, сут.¦тации, сут. ¦ ¦ ¦ ¦ни, +-----+------+-----+------+-------+------+-------+------+ ¦ ¦сут. ¦Всего¦В том ¦Всего¦В том ¦Эксплу-¦В том ¦Внеэкс-¦В том ¦ ¦ ¦ ¦ ¦числе ¦ ¦числе ¦атаци- ¦числе ¦плуата-¦числе ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ремонт¦ ¦МРТО и¦онный ¦МРТО и¦ционный¦ремонт¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦РМРТО ¦период ¦РМРТО ¦период ¦ ¦ +-----------+------+-----+------+-----+------+-------+------+-------+------+ ¦Первый ЭРП ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Второй ЭРП ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Третий ЭРП ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦... ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------+------+-----+------+-----+------+-------+------+-------+------+ ¦Период по- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦сле послед-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
Комментарии
Комментирование через социальные сервисы Facebook и Вконтакте:
Федеральное