ПРИКАЗ Минэнерго РФ от 24.12.2003 N 504 "О ВВЕДЕНИИ В ДЕЙСТВИЕ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПОТЕРЬ СЖИЖЕННЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ ГАЗОВ НА ГАЗОНАПОЛНИТЕЛЬНЫХ СТАНЦИЯХ, ГАЗОНАПОЛНИТЕЛЬНЫХ ПУНКТАХ И АВТОГАЗОЗАПРАВОЧНЫХ СТАНЦИЯХ"
Страница 2
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 |
--------------------+-----T-----+-----T-----+-----T-----+-----T-----+-----¬
¦Температура СУГ, °С¦0 ¦+5 ¦+ 10 ¦+ 15 ¦+20 ¦+25 ¦+30 ¦+35 ¦+40 ¦
¦(К) ¦(273)¦(278)¦(283)¦(288)¦(293)¦(298)¦(303)¦(308)¦(313)¦
+-------------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Плотность паровой ¦21,02¦20,26¦19,5 ¦18,82¦18,14¦17,42¦16,71¦16,35¦15,99¦
¦фазы, ро , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ п ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг/куб. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-------------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+------
г) для летнего времени при давлении 1,0 МПа - по таблице 6.
Таблица 6
--------------------+-----T-----+-----T-----+-----T-----+-----T-----+-----¬
¦Температура СУГ, °С¦0 ¦+5 ¦+10 ¦+15 ¦+20 ¦+25 ¦+30 ¦+35 ¦+40 ¦
¦(К) ¦(273)¦(278)¦(283)¦(288)¦(293)¦(298)¦(303)¦(308)¦(313)¦
+-------------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Плотность паровой ¦45,05¦42,44¦39,84¦37,68¦35,52¦33,69¦31,89¦30,55¦29,21¦
¦фазы, ро , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ п ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг/куб. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-------------------+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+-----+------
3.1.1.3.1. Потери СУГ через контрольный вентиль железнодорожных цистерн
ждц
Потери СУГ через контрольный вентиль железнодорожных цистерн, М , кг,
кв
определяются по формуле:
ждц ждц ждц
М = М + М , (8)
кв кв.дф кв.п
где:
ждц
М - потери двухфазной смеси СУГ, кг;
кв.дф
ждц
М - потери паровой фазы СУГ, кг.
кв.п
Потери двухфазной смеси СУГ через контрольные вентили железнодорожных
ждц
цистерн, М , кг, составляют:
кв.дф
ждц ждц ждц
М = n х G х тау , (9)
кв.дф ждц кв.дф кв.дф
где:
ждц
G - расход двухфазной смеси СУГ через контрольный вентиль, кг/с;
кв.дф
ждц
тау - суммарное время открытия контрольных вентилей с выпуском
кв.дф
двухфазной смеси СУГ из одной железнодорожной цистерны (85% и нулевого
уровней), которое может быть принято из расчета времени разового открытия -
5 секунд.
Вентиль 85% уровня открывается 1 раз (проверка заполнения
железнодорожной цистерны), вентиль нулевого уровня - пять раз (проверка
наличия жидкой фазы). Таким образом, суммарное время открытия контрольных
вентилей с выпуском двухфазной смеси СУГ из одной железнодорожной цистерны
ждц
составляет тау = 30 с.
кв.дф
Потери СУГ в паровой фазе через контрольные вентили железнодорожных
ждц
цистерн, М , кг, составляют:
кв.п
ждц ждц ждц
М = n х G х тау , (10)
кв.п ждц кв.п кв.п
где:
ждц
G - расход СУГ в паровой фазе через контрольный вентиль, кг/с;
кв.п
ждц
тау - время открытия контрольного вентиля с выпуском паровой фазы
кв.п
ждц
СУГ (вентиль нулевого уровня), которое составляет тау = 5 с.
кв.п
3.1.1.3.2. Потери СУГ через контрольный вентиль резервуаров базы
хранения
рх
Потери СУГ через контрольный вентиль резервуаров базы хранения, М ,
кв
кг, определяются по формуле:
рх рх рх
М = М + М , (11)
кв кв.дф кв.п
где:
рх
М - потери двухфазной смеси СУГ, кг;
кв.дф
рх
М - потери паровой фазы СУГ, кг.
кв.п
Потери двухфазной смеси СУГ через контрольные вентили резервуаров базы
рх
хранения СУГ, М , кг, составляют:
кв.дф
рх рх рх
М = n х G х тау , (12)
кв.дф рх кв.дф кв.дф
где:
n - количество резервуаров базы хранения, наполняемых в течение
рх
расчетного периода, шт.;
рх
G - расход двухфазной смеси СУГ через контрольный вентиль, кг/с;
кв.дф
рх
тау - время открытия контрольного вентиля 85% уровня с выпуском
кв.дф
двухфазной смеси СУГ из одного резервуара, с.
Вентиль 85% уровня открывается 1 раз (в конце процесса наполнения
резервуара). Таким образом, время открытия контрольного вентиля с выпуском
рх
двухфазной смеси СУГ из одного резервуара составляет тау = 5 с.
кв.дф
Потери СУГ в паровой фазе через контрольные вентили резервуаров базы
рх
хранения СУГ, М , кг, составляют:
кв.п
рх рх рх
М = n х G х тау , (13)
кв.п рх кв.п кв.п
где:
рх
G - расход паровой фазы СУГ через контрольный вентиль, кг/с;
кв.п
рх
тау - время открытия контрольного вентиля 85% уровня с выпуском
кв.п
паровой фазы СУГ из одного резервуара, с.
Вентиль 85% уровня открывается пять раз (в процессе наполнения
резервуара). Таким образом, время открытия контрольного вентиля с выпуском
рх
паровой фазы СУГ из одного резервуара составляет тау = 25 с.
кв.п
3.1.2. Потери при хранении СУГ в надземных или подземных резервуарах
Потери при хранении СУГ в резервуарах характеризуются следующими статьями:
- потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных клапанов;
- потери СУГ при проведении внутреннего осмотра и технического освидетельствования резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн;
- потери СУГ при проведении диагностики или ремонта резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн.
3.1.2.1. Потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных клапанов
В процессе эксплуатации ГНС на резервуарах базы хранения и сосудах автоцистерн периодически производится проверка срабатывания (подрыв) предохранительных сбросных клапанов (ПСК), которая сопровождается потерями газа при его выбросе в атмосферу.
Потери СУГ за расчетный период, вызванные подрывом предохранительных
сбросных клапанов, М , кг, определяются по формуле:
ПСК
М = G х n х тау х тау х n , (14)
ПСК ПСК пск пск о пр
где:
G - расход СУГ при проверке срабатывания предохранительных клапанов,
ПСК
кг/с;
n - количество предохранительных клапанов, установленных на всех
пск
резервуарах и сосудах автоцистерн ГНС, из расчета два клапана на один
резервуар, шт.;
тау - время выхода СУГ в атмосферу, может быть принято тау = 3 с
пск пск
на один клапан;
тау - расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;
о
n - количество проверок в месяц, 1/месяц.
пр
Расход СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных
клапанов, установленных на резервуарах и сосудах автоцистерн, G , кг/с,
ПСК
определяется по формуле [1]:
3,16 ________________
G = ---- х В х альфа х F х \/(P + 0,1) х ро , (15)
ПСК 3600 3 1 п
где:
3,16 - безразмерный коэффициент;
3600 - коэффициент перевода часа в секунды;
В - безразмерный коэффициент, учитывающий физико-химические свойства
3
газов [1], для бутана В = 0,71, для пропана В = 0,72;
3 3
альфа - безразмерный коэффициент расхода предохранительного клапана,
должен быть указан в паспорте на предохранительный клапан;
F - площадь сечения клапана, равная наименьшей площади сечения в
проточной части, кв. мм;
P - избыточное давление перед предохранительным клапаном, МПа;
1
ро - плотность паровой фазы СУГ перед клапаном при температуре СУГ,
п
равной температуре окружающей среды, и давлении, равном (P + 0,1) МПа,
1
кг/куб. м.
Площадь сечения клапана, F, кв. мм, определяется [2]:
- для полноподъемных клапанов (при h >= 0,25d ) по формуле:
с
пи 2
F = -- х d ; (16)
4 с
- для неполноподъемных клапанов по формуле:
F = 2,22 х d х h, (17)
с
где:
d - диаметр проходного сечения седла клапана, мм;
с
h - высота подъема клапана, мм.
Плотность паровой фазы СУГ перед клапаном определяется по формуле (2) и в расчетах может быть принята по таблицам 3 - 6.
3.1.2.2. Потери СУГ при проведении внутреннего осмотра и технического освидетельствования резервуаров базы хранения и автоцистерн
Перед проведением внутреннего осмотра или технического
освидетельствования сосудов они полностью освобождаются от СУГ. Жидкая и
паровая фазы посредством насосно-компрессорного оборудования ГНС сливаются
в другие резервуары базы хранения, оставшийся газ при давлении P
о
сбрасывается через свечу в атмосферу. Исходя из условий нормальной работы
компрессоров величина P может быть принята в размере 0,15 МПа, при этом
о
расчетная плотность паров СУГ определяется по формуле (2) и в расчетах
может быть принята по таблице 1.
При определении потерь СУГ в этом случае следует принимать следующие нормативные сроки, определенные правилами Госгортехнадзора РФ для сосудов, работающих под давлением, - резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн:
- внутренний осмотр - один раз в два года;
- гидравлическое испытание - один раз в восемь лет.
Потери СУГ определяются исходя из условия равномерного распределения нормативных сроков проведения внутреннего осмотра и гидравлического испытания по продолжительности расчетного периода определения потерь.
Учитывая, что периодичность проведения внутренних осмотров сосудов в
четыре раза меньше периодичности проведения гидравлического испытания, а
также то, что проведение гидравлического испытания совмещается с внутренним
осмотром, потери СУГ, удаляемого из сосудов, М , кг, определяются по
во
формуле:
тау
о
М = n х V х (ро + 1,2 х ро ) х ----, (18)
во п пр тау
н
где:
n - количество сосудов, шт.;
V - вместимость сосудов, куб. м;
1,2 - безразмерный коэффициент, учитывающий расход СУГ на продувку
[18];
ро - плотность паровой фазы СУГ при проведении продувки при
пр
температуре СУГ, кг/куб. м;
тау - расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;
о
тау - нормативный срок проведения внутренних осмотров сосудов (2 года
н
= 24 месяца).
3.1.2.3. Потери СУГ при проведении диагностики или ремонта резервуаров
базы хранения и сосудов автоцистерн
Перед проведением диагностики или ремонта сосудов они полностью
освобождаются от СУГ. Жидкая и паровая фазы посредством
насосно-компрессорного оборудования ГНС сливаются в другие резервуары базы
хранения, оставшийся газ при давлении P сбрасывается через свечу в
о
атмосферу. Исходя из условий нормальной работы компрессоров, величина P
о
может быть принята в размере 0,15 МПа, при этом расчетная плотность паров
СУГ определяется по формуле (2) и в расчетах может быть принята по таблице
1.
Потери при проведении диагностики или ремонта сосудов, М , кг,
др
определяются по формуле:
М = n х V х (ро + 1,2 х ро ) х n , (19)
др п пр др
Страницы: | Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 |
